【正文】 附錄BTip clearance noise of axial flow fans operating at design and offdesign conditionT. Fukano*, . JangAbstractThe nois。這就暗示當(dāng)葉片高速旋轉(zhuǎn)時(shí)，噪聲是由于峰值頻率引起的、是在省的重要來(lái)源。3 速度波動(dòng)的峰值頻率成倍的增加是由于葉片的旋轉(zhuǎn)速度的增加引起的。2 在四個(gè)有用頻率下，旋轉(zhuǎn)氣流中可獲得峰值頻率。結(jié)果總結(jié)如下：1 噪聲的增加由在低速率情況下的TC決定，是由峰值泄漏渦流和鄉(xiāng)鄰壓力表面、箱體表面間的旋轉(zhuǎn)氣流的高速率波動(dòng)引起的?？梢?jiàn)，噪聲是由在軸流式風(fēng)機(jī)中的TC引起的且影響低頻寬度。當(dāng)O=，如圖16的250、160Hz峰值頻率。最后，在設(shè)計(jì)（O=）和非設(shè)計(jì)（O=）情況下，軸流式風(fēng)機(jī)內(nèi)有兩種不同的TCS噪聲頻譜，通過(guò)管路旋轉(zhuǎn)線可以看出葉片上頻率的意義。峰值頻率隨著葉片旋轉(zhuǎn)體在連續(xù)旋轉(zhuǎn)速度下氣流速率的增加而增加。峰值頻率成比例的增加是由于葉片旋轉(zhuǎn)體旋轉(zhuǎn)速度的增加。當(dāng)然，由于峰值泄露渦流所引起的低速度是在低速區(qū)域所產(chǎn)生的。也就是低速率沿著螺旋結(jié)構(gòu)、朝著順時(shí)針?lè)较蜻\(yùn)動(dòng)。波動(dòng)速度在240和260Hz之間的頻率經(jīng)過(guò)濾獲得了旋轉(zhuǎn)氣流的不穩(wěn)定特性，振幅的重復(fù)又改變了波動(dòng)速度。 噪聲是由不穩(wěn)定的旋轉(zhuǎn)氣流引起的本節(jié)所描述的是在旋轉(zhuǎn)氣流下的峰值頻率與低速率的密切關(guān)系，而低速率是由峰值泄露渦流所引起的。由于管路所引起延遲時(shí)間的分配，逆時(shí)針旋轉(zhuǎn)氣流也被獲取。（O=）在測(cè)量盤II和III上，五個(gè)位置相互作用關(guān)系的分配情況，具有相同的方式。（250Hz）。這也暗示旋轉(zhuǎn)氣流是由于峰值泄露氣流引起的。在表面II、III上，參考位置的精確速度的測(cè)量就是一個(gè)例子，它們均有相似的頻譜。分別說(shuō)明在2mmTC（O=）時(shí)表面II和III上的五個(gè)位置相關(guān)性的分配情況。兩個(gè)波動(dòng)速度的相關(guān)系數(shù)延遲時(shí)間由相關(guān)系數(shù)的第一次峰值延遲所決定。兩個(gè)波動(dòng)速度的測(cè)量時(shí)間是60s（about 80 fan revolutions）。所選擇的過(guò)濾器的范圍是10Hz—250Hz。相互作用系數(shù)（cc）和通過(guò)兩個(gè)熱傳感器所測(cè)得的兩個(gè)精確速度的例子：一個(gè)參考位置計(jì)作①，在中的測(cè)量盤II所示，另一個(gè)計(jì)作②，兩個(gè)所選擇的位置都位于旋轉(zhuǎn)氣流內(nèi)部。為了理解產(chǎn)生頻率的機(jī)械，在旋轉(zhuǎn)氣流中一個(gè)參考位置與所選擇的參考位置之間有效的分析精確速度的相互作用關(guān)系。 在非設(shè)計(jì)情況下泄露氣流與延緩時(shí)間相互作用的分析在本節(jié)的描述中，由波動(dòng)速度決定的高速率波動(dòng)以及頻率所達(dá)到的最大值是在旋轉(zhuǎn)氣流區(qū)域內(nèi)獲得的。也就是說(shuō)，160Hz附近的較高頻率峰值對(duì)噪聲水平的增加有較大影響。包括反向氣流區(qū)域在內(nèi)的所有測(cè)量位置上可獲得的160Hz附近的頻譜峰值。當(dāng)TC增大時(shí)，速度波動(dòng)的強(qiáng)度也增大。也就是說(shuō)和2mmTC的較大氣流相比在徑向的旋轉(zhuǎn)氣流的增加大于12%?？梢?jiàn)，高速度波動(dòng)強(qiáng)度增加大約40%，這與設(shè)計(jì)情況下相比較。（RI）、（RII）、（RIII）范圍內(nèi)，在出現(xiàn)頻率的12個(gè)位置上計(jì)X，就（f）所選擇的特征。當(dāng)氣流速率下降時(shí)，反向氣流區(qū)域也將增加，因?yàn)樾D(zhuǎn)氣流的擴(kuò)大是由于它的及時(shí)運(yùn)動(dòng)引起的。在峰值泄露渦流和主要?dú)饬髦g的相互作用區(qū)域內(nèi)可獲得高波動(dòng)速率。較大速度區(qū)域是由作為旋轉(zhuǎn)氣流的阻礙的增加和在葉片上能量的損失引起的。在葉片上測(cè)量盤的是箱體的透視圖。在現(xiàn)階段的研究中，非設(shè)計(jì)情況下：O=，葉面上旋轉(zhuǎn)氣流的結(jié)構(gòu)和波動(dòng)速度的頻譜特性已完成調(diào)查。Kamerier和Neise也指出軸流式機(jī)械的TC噪聲是由于在旋轉(zhuǎn)刷附近的反向氣流與旋轉(zhuǎn)氣流的不穩(wěn)定性聯(lián)系所產(chǎn)生的。在相反氣流區(qū)域它們中存在四個(gè)位置（RIE、RIF、RIIE、RIIF in13（b））。在它們之間，頻率在所示12位置處。FFT分析所獲得的頻譜，這是在測(cè)量位置平均值的64倍。另一方面，在峰值泄露渦流與主要?dú)饬髦g的相互作用區(qū)域內(nèi)所獲得的高速率波動(dòng)同在渦流中心區(qū)域內(nèi)所獲得的高速率波動(dòng)同在渦流中心一樣。在低速區(qū)域（bellow the velociety of ）旋轉(zhuǎn)氣流的中位是在存在最小動(dòng)能的地方。分別位于渦流的上下游且愛(ài)圓盤的A、G位置處。為了研究在葉片上氣流的波動(dòng)情況，設(shè)計(jì)操作情況下的峰自己泄露渦流成準(zhǔn)90度的源盤上的速度波動(dòng)的分配，這與相對(duì)速度的分配有關(guān)。當(dāng)TC上升時(shí)，大的旋轉(zhuǎn)氣流的產(chǎn)生是由較大的泄露氣流所引起的。可以比較在設(shè)計(jì)與非設(shè)計(jì)情況下所獲得的峰值泄露渦流。在圖示中速度區(qū)域的范圍擁有不同的價(jià)值。2mm、這是來(lái)自構(gòu)件內(nèi)的透視圖的觀點(diǎn)。氣流的泄露位置，這就導(dǎo)致了數(shù)據(jù)的相似性且與低速率區(qū)域相一致，也就是說(shuō)在葉片上的低速區(qū)域是由峰值泄露渦流引起的。一個(gè)實(shí)驗(yàn)表格及葉片2mmTC下的被測(cè)低速區(qū)域。在長(zhǎng)度方向測(cè)量位置的間隔大約是5mm而長(zhǎng)度方向和徑向的距離大約是3mm。旋轉(zhuǎn)氣流的結(jié)構(gòu)是用兩種不同的TC處理方法分析的。 三維旋轉(zhuǎn)氣流的結(jié)構(gòu)為了研究在旋轉(zhuǎn)刷附近的三維旋轉(zhuǎn)氣流結(jié)構(gòu)，在葉片下游的相對(duì)速度是通過(guò)在非設(shè)計(jì)和設(shè)計(jì)操作情況下纏繞在旋轉(zhuǎn)體葉片上的熱傳感器來(lái)實(shí)現(xiàn)的?？紤]到高頻可達(dá)到170、330Hz且受180、360Hz管路所產(chǎn)生的頻率的影響可以認(rèn)為在低氣流速率情況下噪聲的增加是由于旋轉(zhuǎn)的氣流在管路表面和相鄰壓力表面的高速率波動(dòng)所引起的。在距葉片旋轉(zhuǎn)體下游9m處產(chǎn)生白噪聲，該噪聲是由在旋轉(zhuǎn)軸和葉片旋轉(zhuǎn)體上游1m處測(cè)量得到的。除了有用BFF頻率可獲得O=、頻率最高可達(dá)到170、250、330Hz。頻率最高可達(dá)到8400Hz的幾乎有相同的聲壓水平且由葉片驅(qū)動(dòng)馬達(dá)所產(chǎn)生，在氣流速率O=。當(dāng)前測(cè)量的樣品頻率是5012Hz，僅在1200Hz以下的頻率才出現(xiàn)。三種非設(shè)計(jì)操作情況下在葉片上2mmTC噪聲的頻譜：O=、。在壓力表面附近的高速率波動(dòng)導(dǎo)致了在葉片表面上的高壓力波動(dòng)，這對(duì)葉片上噪聲的產(chǎn)生有很大影響。峰值泄露氣流受壓力表面干擾。在相鄰壓力表面沒(méi)有形成干擾。水平軸代表到葉片邊緣氣流方向的垂直距離為ｈ。在相互作用的低速區(qū)域，每個(gè)測(cè)量盤上都獲得了高速率波動(dòng)。因此導(dǎo)致了相鄰壓力表面的分離。葉面上的低速區(qū)域?qū)е铝诵孤稓饬鳎鼙谏闲纬傻姆逯敌孤稓饬髟诠鼙诘南卤砻嬖黾?，在設(shè)計(jì)操作情況下沒(méi)有形成相鄰的壓力表面界線。是在2mTc設(shè)計(jì)的測(cè)試葉片上（O=）和兩種非設(shè)計(jì)操作情況下（O=.33和O=），葉片上99%的范圍內(nèi)測(cè)量盤上相對(duì)速度的分配情況，這是設(shè)備內(nèi)部的特點(diǎn)。也就是說(shuō)壓力上升Os不是在O=。噪聲是從測(cè)試系統(tǒng)獲得的，僅葉片旋轉(zhuǎn)部件被排除在外。另一方面，在距旋轉(zhuǎn)葉片上游1m位置處且在旋轉(zhuǎn)軸上，來(lái)自旋轉(zhuǎn)葉片上產(chǎn)生的噪聲被測(cè)量出來(lái)。探測(cè)器的變形量是由在實(shí)驗(yàn)前旋轉(zhuǎn)體的校準(zhǔn)儀器的。波動(dòng)速度頻譜的分析是Onsokki FFT 完成的。旋轉(zhuǎn)體葉片內(nèi)外三維速度及速度波動(dòng)是用橫跨式探測(cè)器來(lái)測(cè)量的，而其確定是通過(guò)熱敏風(fēng)速計(jì)和在線電腦均值儀器實(shí)現(xiàn)的。因此，當(dāng)旋轉(zhuǎn)體正在運(yùn)動(dòng)且沒(méi)有重新安排情況下可能測(cè)量到一個(gè)葉片。（45176。橫跨的探測(cè)器用三維跨度系統(tǒng)控制：切向、軸向、徑向且安裝在輪轂內(nèi)部—。安放在葉片上的兩個(gè)熱傳感器用于介紹現(xiàn)階段在反面及橫跨位置間的相互關(guān)系，同時(shí)用在旋轉(zhuǎn)葉片內(nèi)外的三維速度及速度波動(dòng)情況的介紹。按照空氣動(dòng)力學(xué)設(shè)計(jì)的減震器常用作調(diào)節(jié)氣流速率。實(shí)驗(yàn)儀器的各個(gè)尺寸。研究發(fā)現(xiàn)峰值泄漏渦流的形成與葉片邊緣在吸入沖程過(guò)程有密切的關(guān)系。三維峰值泄漏渦流結(jié)構(gòu)及泄漏狀況，是一種側(cè)面透視圖。*10。該測(cè)試實(shí)驗(yàn)采用非設(shè)計(jì)操作情況下O=、（25 per cent than the design flow rate）同設(shè)計(jì)情況下O=。葉面stagger angle和the angle of 176。靜壓力上升參數(shù)Os與聲壓水平SPL的劃分。對(duì)于葉片是2mmTC設(shè)計(jì)的具體說(shuō)明總結(jié)?？傊?，峰值處理對(duì)旋轉(zhuǎn)氣流區(qū)域、氣流動(dòng)力學(xué)噪聲的產(chǎn)生有影響，這也是回顧軸流式通風(fēng)機(jī)的兩種不同峰值處理方法。在現(xiàn)階段的研究中，旋轉(zhuǎn)刷附近速度波動(dòng)的頻譜是通過(guò)連接在軸流式通風(fēng)機(jī)中的熱傳感器來(lái)實(shí)現(xiàn)的，這與相對(duì)速度和波動(dòng)速度的分配有關(guān)。他們測(cè)量了旋轉(zhuǎn)盤面邊緣氣流周期性速度波動(dòng)情況，是通過(guò)與最初與設(shè)計(jì)測(cè)量體系相連的傳感器來(lái)實(shí)現(xiàn)的?，F(xiàn)階段的研究，對(duì)于軸流式通風(fēng)機(jī)速度及速度波動(dòng)的測(cè)量是用一個(gè)放在旋轉(zhuǎn)框架內(nèi)的旋轉(zhuǎn)刷附近的一個(gè)熱傳感器來(lái)實(shí)現(xiàn)的。另一方面，在軸流式機(jī)械的葉片上對(duì)在固定框架內(nèi)高頻有價(jià)值信號(hào)的測(cè)量幾乎是不可能的。對(duì)氣流結(jié)構(gòu)的理解和葉面上的波動(dòng)速度頻譜一樣對(duì)分析產(chǎn)生噪聲的機(jī)械來(lái)說(shuō)很重要。Kamier和Neise也提出噪聲處理與軸流式機(jī)械中的不穩(wěn)定旋轉(zhuǎn)氣流有關(guān)。噪聲處理水平的提高靠的是Longhouse 、Kamier、和Neise在該方面的研究。他們指出氣流的泄漏是三維的、不穩(wěn)定的自然因素并且影響產(chǎn)品的壽命和噪聲的產(chǎn)生。渦流的泄漏主要在旋轉(zhuǎn)刷區(qū)域，這是很多研究者所關(guān)注的，因?yàn)樗诹黧w領(lǐng)域中很重要。1 引言現(xiàn)階段的研究主要關(guān)注于產(chǎn)生噪聲的機(jī)械裝置。旋轉(zhuǎn)氣流的波動(dòng)速度采用螺旋式，目的是在旋轉(zhuǎn)波動(dòng)時(shí)用來(lái)描述產(chǎn)生最高頻率的機(jī)械。離散頻率包括在非設(shè)計(jì)操作情況下產(chǎn)生的波動(dòng)速度的頻率，同旋轉(zhuǎn)氣流區(qū)域和反向氣流區(qū)域相似。該結(jié)果表明噪聲消除的方法包括：離散頻率的噪聲由周期性速度波動(dòng)決定，而噪聲的波帶與葉片上波動(dòng)速度有關(guān)。 Prevention. Stillwater,OK,USA:FES,.[18] Li Changyou, Shao Yaojian,Kamide. 1999.[19]Li Changyou, Shao Yaojian,Kamide. 1996. [20]Grain Kernel During of the (1).1991[21] M. Inoue, M. Kuroumaru, Structure of tip clearance flow in an isolated axial pressor rotor, American Society ofMechanical Engineers, Journal of Turbomachinery 111 (3) (1989) 250–256.[22] . Storer, . Cumpsty, Tip leakage flow in axial pressors, American Society of Mechanical Engineers,Journal of Turbomachinery 113 (1991) 252–259.[23] B. Lakshminarayana, M. Zaccaria, B. 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Hydraulic FailureAnalysis amp。在此表示誠(chéng)摯的感謝和由衷的敬意?？滴凝埨蠋熤螌W(xué)態(tài)度嚴(yán)謹(jǐn)，學(xué)識(shí)淵博，為人和藹可親。具體尺寸數(shù)據(jù)還需要通過(guò)專業(yè)書(shū)籍進(jìn)行校正。所以這套設(shè)計(jì)方案無(wú)論是在價(jià)格方面，還是在安全方面都是一個(gè)很好的選擇。帶有背壓閥主要是防止活塞突然前沖，產(chǎn)生激烈振動(dòng)。在液壓控制系統(tǒng)的選擇中，本文選取了帶有背壓閥的鎖緊回路來(lái)控制。6 結(jié)論本文根據(jù)阜新封閉母線有限公司所需產(chǎn)品的要求，設(shè)計(jì)了一套板材坡口機(jī)的制造方案。5 經(jīng)濟(jì)性分析本文所設(shè)計(jì)的液壓板材坡口機(jī)具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、成本低廉、可靠性高、能耗低及耐污染等特點(diǎn)，而且對(duì)工人的操作技巧要求非常低，不但能減少勞動(dòng)強(qiáng)度還可以增加生產(chǎn)效率。三角型一般作成對(duì)稱的，當(dāng)受到較大的水平力時(shí)，應(yīng)做成不對(duì)稱的三角形，受水平力大的一邊角度小一些，即陡一些，以免產(chǎn)生“上爬”。三角形的夾角越小，導(dǎo)向精度越高，但有效承載面積（投影面積）減小，承載能力越低。為了改善這種導(dǎo)軌的摩擦特性，常采用貼塑導(dǎo)軌或防爬油。動(dòng)靜摩擦系數(shù)差大；摩擦系數(shù)與運(yùn)動(dòng)速度是非線性關(guān)系，在低速運(yùn)動(dòng)（＜60mm/min）時(shí)容易產(chǎn)生爬行。由于表面直接接觸，所以剛度好，承載能力大，抗震性好。 普通滑動(dòng)導(dǎo)軌的特點(diǎn)本文設(shè)計(jì)中選用的是普通滑動(dòng)導(dǎo)軌，處于混合摩擦下工作，導(dǎo)軌面直接接觸，雖然在一定條件下具有一定的動(dòng)壓效應(yīng)，但是不足以把導(dǎo)軌隔開(kāi)，不能形成純液體摩擦。這些傳動(dòng)件沒(méi)有導(dǎo)向作用，導(dǎo)軌導(dǎo)向和支撐作用。直線運(yùn)動(dòng)導(dǎo)軌的長(zhǎng)度決定于運(yùn)動(dòng)部件的尺寸，行程及對(duì)強(qiáng)度，壽命，剛度的要求。若動(dòng)導(dǎo)軌在支撐導(dǎo)軌上移動(dòng)的位置和長(zhǎng)度經(jīng)常改變，則支撐導(dǎo)軌外露部分容易掉入異物損壞導(dǎo)軌，需注意防護(hù)。 直線運(yùn)動(dòng)導(dǎo)軌的特點(diǎn)直線運(yùn)動(dòng)導(dǎo)軌副，動(dòng)導(dǎo)軌支撐在靜導(dǎo)軌上，支撐載荷并作往復(fù)直線運(yùn)動(dòng)。導(dǎo)軌和軸承在功用，工作原理和結(jié)構(gòu)上都有很多相同之處，特別是圓周運(yùn)動(dòng)的導(dǎo)軌更是如此。在導(dǎo)軌副中，運(yùn)動(dòng)的一方稱為導(dǎo)軌，不運(yùn)動(dòng)的一方稱為支撐導(dǎo)軌。齒頂圓直徑：齒根高：齒根圓直徑