【正文】 DN= d=27mm 設計條件：塔體與裙座的機械設計條件如下：⑴塔。(2)液位計接口 DN=60mm(3)溫度計接口，溫度計的安裝，用法蘭連接固定，有利于防腐蝕、方便維修等優(yōu)點。 對與易腐蝕，易堵塞物料為便于清洗和檢修應將進料管做成可拆卸結(jié)構。由于浮子液面計不必擔心介質(zhì)中含有固體顆粒而堵塞，而且易造成防腐的結(jié)構。 液面計是用來觀察設備內(nèi)部液位變化的一種裝置，為設備操作提供部分依據(jù)。選用公稱直徑DN=600mm的人孔。在Vs—Ls圖上液相負荷上限為與氣體流量Vs無關的豎直線④漏液線：以Fo＝＝5作為規(guī)定氣體最小負荷的標準，則得：（Vs）min＝πdo2Nμ0/4=π/4do2N5/ =()222805/=據(jù)此做出與液體流量無關的水平漏液線（4）⑤液相負荷下限線取堰上液層高度how＝，依how的計算式算出Ls的下限值，即 how＝[3600(Ls)min/lw]2/3=取E＝1得據(jù)此可作出與氣相流量無關的豎直線圖51 塔板負荷性能圖1為霧沫夾帶線，2為液泛線，3為漏液線 4為液相負荷下限線 5為液相負荷上限線由塔板負荷性能圖可以看出:①任務規(guī)定的氣、液負荷下的操作點播P（設計點），處在適宜操作區(qū)內(nèi)②塔板的氣相負荷上限由霧沫夾帶控制，操作下限由漏液控制③按照固定的液氣比，由圖查出塔板的氣相負荷上限（Vs）max＝（Vs）min＝操作彈性＝（Vs）max/（Vs）min=表513 餾分塔的各項數(shù)據(jù)項目單位數(shù)量項目單位數(shù)量塔徑Dmm2200堰長Lwm有效塔高H0m堰高hwmm70塔高Hm29塔截面積ATm2頂部空間h1m齒縫開度hsmm底部空間h2m降液管底與下層塔板距離h0m板間距HTmm450動液封hdsmm塔板壓降hpm液柱靜液封hssmm人孔間距mm800降液管內(nèi)液層高度Hdmm塔板形式單流液體在降液管內(nèi)停留時間s空塔氣速W空m/s排液孔直徑d0mm10泡罩個數(shù)m個91排液孔個數(shù)b個21泡罩中心距tmm140排空時間Th泡罩排列正三角形弓形降液管面積m2 由于本塔高30m，所以本設計中的人孔數(shù)為7，塔板間取5個人孔，塔底塔頂各取一個人孔。Aw=需要的排液孔數(shù)：b= 取21個全塔積液總排空時間可按下式計算：T= ①霧沫夾帶線依公式：泛點率＝［Vs （ρv /（ ρLρv ））1/2+］/KCFAd按泛點率為80％計算如下：Vs［（）］+()=整理得：Vs＝②液泛線 由aVs2＝bcLs2dLs2/3式中 a＝105ρv/ρcN2=10525322= b＝ фHT+（） ＝+（）＝ c＝= d=(Hεo)E =(1+)1=③液相負荷上限線：液體的最大流量應保證在降液管中停留時間不低于3～5，以216?？梢圆豢紤]，則降液管內(nèi)液面高度：Hd =+++=為了防止液泛現(xiàn)象，需滿足以下條件：HT+hw式中 —泡沫層的相對比重，； HT—塔板板間距，m則有HT2 Hd hw即=所以不會發(fā)生液泛現(xiàn)象。⑴泡罩局部阻力hchc== m式中 —阻力系數(shù)， —每個泡罩的升氣管截面積，（升氣管直徑取70mm，A=mm2）⑵有效液層阻力hLhL=hds式中 —沖氣系數(shù)； hds—動液封，m液柱。則hw=15+20+3+32=70mm故選定堰高hw=70mm降液管底部液封為20mm，則降液管底與下層塔板的距離應為： h0==⑹液面梯度液面流過板面梯度與液流量（以表示）堰高hw及泡罩底緣塔板的距離hT有關，也可按查得=由于此值較小，可忽略不計。⑶齒縫開度hs根據(jù)經(jīng)驗可知： 當最低氣體負荷時，最小齒縫開度h0mm 當正常氣體負荷時，hs 當最大氣體負荷時，hs=h=本設計是在正常負荷下操作 即 hsmm⑷堰上液溢流高度how采用平流堰，可用下式計算：How=式中 E—液體收縮系數(shù)；一般取1 Lw—堰長，m。降液管尺寸可用。，即堰長為：Lw==塔截面積為：AT=單型塔板系列選定降液管面積Af與塔截面積AT之比以及弓形降液管寬度Wd與塔徑D之比分別為： 故可以知：Af==Wd==降液管內(nèi)停留時間應保證液體在降液管內(nèi)的停留時間大于3~5s，才能保證液體所夾帶氣體的釋出。根據(jù)經(jīng)驗得出一下數(shù)據(jù)：F4=5m2h=所以：91個⑶需要的鼓泡面積鼓泡中的中心距滿足：t=(~)D ； tD=25~75mm根據(jù)本課題取 t==140mm tD=40mm 符合條件。有效塔高人孔所在板間距增至800mm，塔板間取5個人孔，所以有效塔高 H0=46+()5=塔高：H=+++=故塔高取29m。則質(zhì)量守恒：萘：23%=10%+ 解得=%苊：3%=10%+ 解得=%表55 關鍵組分萘（LK） A M=128苊 （HK） B M=154進料kg/hkmol/hw%mol%kg/hkmol/hw%mol%23%%3%%出料塔頂%%%%塔底10%%10%%進料板溫度220℃，塔頂溫度199℃，塔底溫度230℃根據(jù)飽和蒸汽壓計算 萘： lgP= 苊： lgP=完全理想體系 計算結(jié)果如下表56 相對揮發(fā)度萘苊塔頂進料板塔底由于假設誤差太大則理論板數(shù)取為3塊，則實際板數(shù)為進料板位置的確定解得x=故進料板為從下向上數(shù)第6塊板 中段的計算 相當于在塔底進料，只有精餾段 表57 中段物料衡算流入流出質(zhì)量流率（kg/h)塔頂塔底6400摩爾流率（kmol/h)塔頂塔底選取甲酚為LK記為C，萘為HK記為D。根據(jù)瀝青的主要成分，取苊為重組分（HK），記為組分B，含量為洗油量的10%。℃） m2冷卻水（入口32℃，出口45℃）用量 t/h選用換熱面積為 浸沒式冷卻器一臺?！嫖锪戏懦鰺崃? (18570)=對數(shù)平均溫度差 =℃換熱面積（取K=420 kJ/ m2℃）m2冷卻水（入口32℃，出口45℃）用量t/h選用換熱面積為冷卻器一臺?！嫖锪戏懦鰺崃?18570)=對數(shù)平均溫度差=℃換熱面積（取K=420 kJ/ m2hhh h℃冷凝階段放出的熱量：kJ/h式中 —水蒸氣汽化熱；—輕油汽化熱。h h℃，即630kJ/m2冷卻階段放出的熱量：=熱量小計：Q=Qa+Qb=冷卻水（入口25℃，出口40℃）用量t/h冷卻段水溫升高至：℃ 對數(shù)平均溫度差：油汽， ℃ 105冷卻水，℃ 65 5冷凝段：℃冷卻段：℃需要換熱面積F：K1=150kcal/m2 m/s計算塔徑：D====2120mm按設備系列，故選用Dg=2200mm的餾分塔，表46 Dg2200毫米餾分塔規(guī)格項目規(guī)格項目高度，毫米29000板距，毫米450重量，噸二蒽油34塔板層數(shù)47苊油7精餾段42洗油塔頂提餾段5一蒽油25 已知條件： 物料量 輕油 水蒸氣（按一段蒸發(fā)器底焦油含水量為零計） 物料溫度 入口 105℃ 出口 30℃ 輕油平均比熱 ℃蒸發(fā)回流所需要的熱量：內(nèi)回流量： 塔頂汽相負荷：汽相重度：kg/m3液相重度：=812 kg/m3式中 —計算系數(shù)；—輕油餾分20℃時的比重。 m/s計算塔徑：D===表45 2200 ㎜酚油塔的規(guī)格與技術特性項 目規(guī) 格項 目規(guī) 格 高度，㎜ 重量，t 塔板層數(shù) 精餾段 提餾段 泡罩形式 泡罩個數(shù) 泡罩齒縫高度，㎜ 每層塔板齒縫面積 降液管截面積，1600024195條形1025板距，毫米餾分側(cè)線的踏板編號（由下往上）萘油酚油操作重量，t450118塔頂58 已知條件： 直接蒸汽量 從二段蒸發(fā)器來的 進入餾分塔的，%計 小計 kg/h塔頂壓力（絕對壓力） 塔頂溫度 105℃冷回流量 回流溫度 30℃ 洗油餾分汽化熱 kJ/kg 洗油餾分平均比熱 0~110℃ ℃蒸發(fā)回流所需要的熱量：Q== kJ/h內(nèi)回流量：=塔頂汽相負荷：=汽相重度：=液相重度：=890 kg/m3式中 —計算系數(shù)；—苊油餾分20℃時的比重。已知條件： 從二段蒸發(fā)器來的直接蒸汽量 塔頂壓力（絕對壓力） kg/cm3 塔頂溫度 257℃ 回流量 30303= 回流溫度 85℃ 酚油餾分汽化熱 kJ/kg 酚油餾分平均比熱 0~85℃ kJ/kg m/s，則蒸發(fā)器直徑為：D==故選用Dg2800mm的二段蒸發(fā)器一臺。 350萬千卡時的管式爐規(guī)格性能見表44 已知條件：塔頂溫度 105℃ 塔頂壓力（絕對壓力） 塔頂出來的物料 輕油 水分 = 汽相負荷：m3/s m/s，則蒸發(fā)器直徑為：m 故選用Dg1600mm的一段蒸發(fā)器一臺。加熱二段焦油中水分耗熱量：Q6＝91＝式中 3285—405℃水蒸氣熱焓，kJ/kg；　　—110℃水蒸氣熱焓，kJ/kg。蒸發(fā)輕油耗熱量：Q3＝＝式中 —輕油蒸發(fā)量，kg/h—輕油汽化熱，kJ/kg一段焦油加熱總耗熱量：Q1＋Q2 ＋Q3＝2199272+2150039+=⑵過熱蒸汽加熱量加熱蒸汽耗熱量： Q4＝ (－)＝ kJ/h式中 —6kg/cm2（表壓）飽和水蒸氣過熱至450℃時熱焓：kJ/kg； —6kg/cm2（表壓）飽和水蒸氣熱焓：kJ/kg。 已知條件： 焦油溫度 一段