【正文】 。經過一個月課程設計讓我了解到自己所學的專業(yè)知識還不夠，這次的課程設計讓我發(fā)現了自己的不足，在完成這次課程設計的過程中，也讓我學習到了許多，例如計算機方面對Office的更深刻應用以及CAD軟件運用進一步熟練，專業(yè)知識方面讓我對原油常壓蒸餾及常壓蒸餾塔的設計原理有了更深一層的理，同時進一步鞏固了所學的石油煉制工程的相關知識，我們通過老師的指導和同學之間的討論,。 [5] 陳聲宗主編，《化工設計》，化學工業(yè)出版社，2006年[6] 程麗華主編，《石油煉制工藝學》，中國石化出版社，2005年[7]《鋼制壓力容器》（GB150－98），國家技術監(jiān)督局發(fā)布；[8]《鋼制塔式容器》（JB4710－92），全國壓力容器標準化技術委員會編；[9]《塔設備設計》上?？茖W技術出版社；[10]《塔的工藝計算》，石油工業(yè)出版社；[11]《石油化工設備手冊》（第四分編），石油化工設備腐蝕與防腐，中國石油化工總公司石油化工規(guī)劃院；[12]《石油工業(yè)中的腐蝕與防腐》，中國腐蝕與防腐學會主編；[13]《機械制圖》（中華人民共和國國家標準）（GB4457~4460－84　GB131－83）；[14]《金屬化工設備零部件》，北京化工部設備設計技術中心站；[15]《壓力容器與化工設備衫手冊》，上冊，董大勤編，下冊，曲文海編，化學工業(yè)出版社，2000；[16]《石油加工工藝學》（上冊），李淑坊編，中國石化出版社，1991 第八章 結束語在設計的過程中，我學到了許多在課本上學不到的東西，而且可以使自己更進一步接近社會，在企業(yè)設計的過程中，我發(fā)現了自己看問題的角度，思考問題的方式也逐漸開拓，這與實踐密不可分，在實踐過程中，我又一次感受充實，感受成長。 [3] 北京石油設計院編, 《石油化工工藝計算圖表》, 烴加工出版社, 1983年。 常壓蒸餾塔裝配圖（見附圖）第七章 參考資料[1] 石油化學工業(yè)部石油化工規(guī)劃設計院編,《塔的工藝計算》,石油工業(yè)出版社, 1977年。 外觀設備平面布置圖嚴格根據工業(yè)生產合理性、當地氣候以及地勢等條件進行布置，在設計過程中盡可能做到經濟合理、節(jié)約投資、操作維修方便安全、設備排列簡潔緊湊、整齊美觀。另外平臺的大小滿足檢修的需要。 安裝與維修考慮設備安裝、檢修、操作等因素，整套裝置內設有寬度6m的檢修通道，以便設備安裝檢修、拆卸以及運送物料時起重運輸裝置的操作。（2）節(jié)省用地 為節(jié)省用地，減少建筑投資，裝置采用露天布置，并將MTBE裝置與預發(fā)展丁烷裝置作為聯(lián)合裝置看考慮，共用一個控制室集中控。 經濟性（1）減少動力消耗及熱損失 將主要設備和反應器等布置在中層，貯藏、重型設備及傳動設備布置在最低層（如泵靠近供料設備以保證良好的吸入條件），盡可能使物料自動流送，避免中間體的產品有交叉往返現象，充分利用了位能，節(jié)省動力消耗。根據以上原因在布置設備時，結合檢修的頻繁程度及設備大小等因素，將列管式反應器及精餾塔、回收塔等設備布置在下風處，裝置辦公樓布置在裝置的上風向，使明火設備與易燃設備按規(guī)范保持一定的間距。如塔體集中布置在塔架上，熱交換器和泵組成布置在一處等。配電室、維修室與控制室等生活行政設施合并布置在一幢建筑物中，在符合安全距離的前提下安排在裝置工藝區(qū)的南面，方便值班人員的工作，位置恰當適宜。 車間平面布置圖圖紙說明 設備布置滿足工藝流程和工藝條件要求原油常減壓蒸餾裝置包括原油預處理、初餾塔、常壓塔和減壓塔等工序。(3)組合型布置 組合型布置適合于復雜車間，其車間平面就是由直線形，T形和L形組合而成。槽車卸料泵靠近道路布置，貯罐的出料泵靠近管廊。外部管道可由管廊的一端或兩端進出，工藝區(qū)與貯罐區(qū)用一根中心布置的管廊連接起來，流程暢通，且控制室與配電室相鄰。車間廠房布置必須滿足工藝要求，同時也應符合國家的防火衛(wèi)生標準等各種規(guī)范和規(guī)定。從圖51可查得上限：, 下限，塔板操作彈性是。 B──負荷上限, 圖中負荷上限為淹塔控制。 OA──操作線。 圖51 適宜操作區(qū)示意圖A──設計點。5. 液相負荷下限線所以 表55 液相負荷下限線數據W,m/s0V1,m3/h根據表55的數據可作出液相負荷下限線5，見圖51。4．降液管超負荷界線 降液管允許的最大流速為Vb=。2．淹塔界線設降液管內液面高度控制在,即滿足，由于表面張力較小，故可以忽略，則:因為， , 即 ， ,所以 把已知數據代入，計算淹塔界線，整理得出：表52 淹塔界線數據V1,m3/h100200300400600W,m/s根據表52的數據，可作出淹塔界線2，見圖51。1． 霧沫夾帶線一般把e=10%作為霧沫夾帶上限，則轉換得：設一個液體負荷，即可算出一個和它相對應的空塔線速，就可以在適宜操作區(qū)的坐標上得出一點，適當算出幾點，就可以畫出霧沫夾帶線。塔板適宜操作范圍可用空塔氣速為縱坐標，液體流率為橫坐標作圖。 其中 則所以 適宜操作區(qū)和操作線浮閥塔板上有許多因素是互相關聯(lián)，又互相制約的。 降液管超負荷當液體在降液管內流速太快時, 則從上層塔板攜帶到降液管內的氣體將來不及在降液管中與液體分離而隨液體進入下層塔板, 降低了分離效率。為了防止淹塔，必須滿足下式要求:，發(fā)泡嚴重的介質應取小值?！鱌dk=(Wb)2△Pt──氣體通過一塊塔板的總壓力降, m液柱。hL──塔板上液層高度, m液柱。這個壓力降為氣相通過該板的壓力降丶塔板上液層高度產生的壓力降以及液體流經降液管所產生的壓力降之和。所以應使降液管內的清液維持在一定高度下。因為物理性質與水相近，所以e可以簡化 泄漏設泄漏閥孔動能因素F=5,小于設計的閥孔動能因素12。Ht──塔板間距,mm。當Ht350毫m時, A=107, n=。秒/m2。W──采用的空塔氣速, m/s。當W=?？砂聪率浇频赜嬎沆F沫夾帶量:式中 e──霧沫夾帶量, kg(l)/kg(g)?！鱌L──氣體通過塔板上液層的壓力降, m液柱。△PL式中 hw──出口堰高度, m。△Pd──干板壓力降, m液柱。△Pd閥全開前按: 式中 ──閥孔氣速, m/s。故，第5章 常壓蒸餾塔的水力學計算浮閥塔板的水力學計算主要包括塔板壓力降、霧沫夾帶、泄漏、降液管超負荷及淹塔等部分。弓形降液管的為：式中 Wb—降液管底緣出口處流速，～ m/s（易發(fā)泡物料取小值）。 降液管弓形降液管寬度與溢流堰長可通過查《塔的工藝計算》圖58計算。采用凹槽受液盤的塔板可不設進口堰。因此本設計采用凹槽進口受液盤。所以采用凹槽受液盤較平板受液盤好。采用凹槽受液盤時，塔板進口處浮閥的開啟情況較好，有利于鼓泡，增加了板效率及彈性。溢流堰長度：（雙溢流）；出口堰長度：堰上液層高度，查《塔的工藝計算》P136圖55。降液管有圓形及弓形等幾種型式，圓形降液管面積小，溢流效果不好，塔截面利用系數低。對33克FI型浮閥，先確定塔板上所有浮閥在全開時閥孔速度（稱為臨界速度），即：塔板上開孔率一般為塔板總截面積的10%～15%，通常為12%左右，開孔率可按空塔氣速與閥孔氣速之比求得， 式中：—開孔率，%—閥孔氣速，m/s.對于型，取整為8805個 溢流堰及降液管的計算液體在塔板上的流動型式有U型流，單溢流，雙溢流，多溢流及階梯式流。由于塔內氣液負荷變化較大而產品質量要求又比較嚴格，故本設計采用FI重閥33克。 浮閥的計算浮閥的型式很多，目前普遍使用FI型（即VI型），它有結構簡單，制造安裝方便，節(jié)省材料等優(yōu)點。如距離很大，可沿塔壁裝設擋板，以免液體走短路。5. 無效區(qū) 塔壁與離它最近的浮閥中心線的距離，可根據塔徑及塔板安裝要求而定。4. 液體發(fā)布區(qū) 處于鼓泡區(qū)與進口降液管（或進口堰）之間的部分，這部分也不布置浮閥。2. 溢流區(qū) 液體進入和離開塔板的區(qū)域，即降液管所占的區(qū)域。裙座高度與型式,可以查閱有關手冊。 n──實際塔板數,塊。 Ht──塔板間距,m。 Hd──塔頂空間高(不包括頭蓋),m。塔徑園整后其降液管面積按下式計算式中 Fd──采用的降液管面積,m2。 D──采用的塔直徑, m。按以下兩式計算采用的塔截面積及空塔氣速。所以， 塔橫截面積Ft的計算式中 Ft──計算的塔橫截面積, m2。按以上兩式計算后，選用較小值。 計算氣相空間截面積Fa—計算的塔的空間截面積, m2。K—安全系數,塔徑、Ht,K=；對于直徑≤,以及真空操作的塔,K=～(Ht大時K取大值)。塔板間距Ht按塔徑選定。VL─液體體積流率, m3/s。ρL─液相密度, kg/m3。式中： g─重力加速度, Wmax─允許的最大氣體速度, m/s。各代表性塔段的汽、液負荷的計算舉例： 表315 第34層以下塔段的熱平衡物料流率kg/h密 度d204操作條件焓，kJ/kg熱量，kJ/hMPa℃汽相液相入方進料346877931063汽提蒸汽370315014269500內回流L合計892200563+出方常頂油202航空煤油202輕柴油68425253重柴油317常四線（汽）20060331重油206125239水蒸汽202277412566220內回流L202合計+由熱平衡得：892200563+ =+ 所以，內回流或（取內回流分子量 M=）液相負荷=汽相負荷=同理，其他的熱平衡也這樣算。圖34 汽油的露點線相圖 全塔汽、液負荷分布圖選擇塔內幾個有代表性的部位(如塔頂、第一層板下方、各側線抽出板上下方、中段回流進出口處、汽化段及塔底汽提段等), 求出該各處的汽、液負荷, 就可以作出全塔汽、液相負荷分布圖。驗證在塔頂溫度下水蒸汽是否會冷凝。在平衡汽化座標紙上作出汽油平衡汽化100％點的pt線, 如圖34所示, ℃。即:重柴油抽出板溫度317℃，輕柴油抽出板溫度253℃, 煤油抽出板溫度 167℃ 塔頂溫度塔頂冷回流溫度to=60℃ ho=塔頂抽出溫度 t1=103℃ h1=故塔頂冷回流量Lo為: 塔頂油氣量(汽油+內回流蒸汽)為： 塔頂水蒸汽流量為：塔頂油氣分壓為：塔頂溫度應該是汽油在其油氣分壓下的露點溫度, ℃。 重柴油抽出板、輕柴油抽出板和煤油抽出板溫度校核的方法與重柴油的方法相同, 故計算從略。按圖31中的隔離體系Ⅰ作第41層以下塔段的熱平衡如圖33及表314所示。表311 全塔熱平衡表物料流率，kg/h密 度d204操作條件焓，kJ/kg熱量，kJ/hMPa℃汽相液相入方進料800880346108汽提蒸汽4203362107合計108出方汽油103107煤油 167107輕柴油253107重柴油317107常四線41789033110