畢業(yè)設(shè)計(jì)-sx-zy-250型塑料注射成型機(jī)液壓系統(tǒng)(參考版)
2025-07-29 21:08本頁(yè)面
【正文】 （3）冷卻水的計(jì)算冷卻水量按下式計(jì)算，即： Q/=[cp(T1T2)Q]/ [c/p/( t2t1)Q]式中： Q/ —冷卻水的流量，升/分 Q —油的流量，升/分 c —油的比熱，c=（～） c/—水的比熱，c/=p— 油的密度，p=900千克/米3p/— 水的密度，p/=1000千克/米3 取油的比熱C=；油的密度p=900千克/米3；水的比C/=；水的密度p/=1000千克/米3。一般情況下: t1≤20～300C, t1t2=3～50C。平均溫度差△tm按下式計(jì)算，即：△tm=（T1+T2）/2（t1+t2）/2式中 T1 T2 —油的入口及出口溫度，0C。K1與環(huán)境通風(fēng)散熱的條件有關(guān)，周圍通風(fēng)很差時(shí)取K1=（7～8）：周圍通風(fēng)良好時(shí)取K1=13：用風(fēng)扇冷卻時(shí)取K1=20：：用循環(huán)水強(qiáng)制冷卻時(shí)取K1=（95～150）： H散=K1A1△T1 取油箱散熱的系數(shù)K1=13：油箱允許溫度△T1=300C，則： H散=1330=106焦/時(shí)（2）冷卻器所需的冷卻面積計(jì)算冷卻器所需的冷卻面積可用下式計(jì)算，即： A=（H總 H散）/K△tm 式中 A—冷卻器散熱的面積，米2 H總—液壓系統(tǒng)總的發(fā)熱量，焦/時(shí)； H散—油箱散熱量，焦/時(shí)； K—冷卻器的總傳熱系數(shù)，一般例管式冷卻器可取K=（120～300）； △tm—油與冷卻水之間的平均溫度差,0C前已述及,系統(tǒng)總的發(fā)熱量H總值系平均熱量計(jì)算所得,而實(shí)際上系統(tǒng)的發(fā)熱量的變化的。 V=（3～5）Q=5（12+47）=295升即：SX—ZY—250注射機(jī)利用機(jī)架底部作油箱，機(jī)器正常運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)油箱裝有150升液壓油，比計(jì)算值小，這主要是考慮機(jī)器結(jié)構(gòu)就緊湊，但油液溫升較高，故必須設(shè)置油冷卻器。 SX—ZY—250注射機(jī)液壓系統(tǒng)發(fā)熱量計(jì)算工況液壓系統(tǒng)發(fā)熱量的計(jì)算公試H=H1+H2（焦/時(shí)）作用 時(shí)間T(秒)慢速閉模H1=[P1Q1(1n1)]/60n1+[P2Q2(1n2)]/60 n2 = [10612()] /60 + [10647()] /60 =106焦/時(shí) H2= PQ=10647=106焦/時(shí)H=106+106= 1快速閉模H1=[P(Q1+ Q2)（1n）]/(60 n)= [106(12+47)()]/(60)=106焦/時(shí)H=106連桿鎖緊H1=[P(Q1+ Q2)（1n）]/(60 n)=[ 106（11+43）（）]/ (60)=106焦/時(shí) H2==106（q1+q2）=106(2+2)=106焦/時(shí)q1,q2分別為小泵和大泵的最小溢流量，取q1=q2=3升/分H=106+106=1061注射座整體前移H1=[ P1 Q1（1 n1 ）]/(60 n1)+[ P2 Q2(1n2)]/(60 n2) =[310612（1 ）]/(60)+ [10647]/(60)=106焦/時(shí)H2= PQ=10647=106焦/時(shí)H=106+106=1065注射H1=[P(Q1+ Q2)(1 n)]/(60 n)= [106(10+43)() ]/(60)= H2= PQ=106（q1+q2）=106焦/時(shí)H=106+106=1063保壓H1=[ P1Q1(1 n1)]/(60 n1)+[ P2 Q2(1 n1)]/(60 n2)=[106()]/(60)+ [10647() ]/(60)=106焦/時(shí)H2= P1Q1+ P2Q2=106+10647=106焦/時(shí)H=106+106=1010616預(yù)塑H1=[P(Q1+ Q2)(1 n1)]/(60 n) =[106(12+47)()]/(60)=5106焦/時(shí)H2= PQ=106(12+47)=106焦/時(shí)H=5106+106=106 15冷卻H1=[P(Q1+ Q2)(1 n1)]/(60 n) =[106(12+47)()]/(60)=5106焦/時(shí)H2= PQ=106(12+47)=106焦/時(shí)H=5106+106=106 30連桿解除自鎖H1=[P(Q1+ Q2)(1 n)]/(60 n)=[106(11+44)() ]/(60)=106焦/時(shí)H=106 快速啟模和頂出H1=[P(Q1+ Q2)(1 n)]/(60 n)=[7106(11+44)()]/(60)=106焦/時(shí)H=106焦/時(shí)慢速啟模H=[P1Q(1 n1)]/(60 n1)+[ P2Q2(1 n2)]/(60 n2)=[10612()]/(60)+ [10647()]/(60)]=106焦/時(shí)H2= PQ=10647=106焦/時(shí) H=106+106=106 1,注射機(jī)在整個(gè)動(dòng)作循環(huán)中,系統(tǒng)的發(fā)熱量是變化,一般按平均發(fā)熱量來(lái)計(jì)算。沿程損失△P沿可按下試計(jì)算：△P沿=（）L/dV2r/2g=()(2)9000=（MPa） 總的壓力損失△P總=△P沿+△P局=+=（MPa） 液壓系統(tǒng)發(fā)熱量的計(jì)算和油冷卻器傳熱面積的確定 液壓系統(tǒng)發(fā)熱的計(jì)算 主要包括油泵和馬達(dá)（或油馬達(dá)）的功率H1，溢流閥的溢流損失所產(chǎn)生的熱量H2以及液流通過(guò)各控制伐及管道的壓力損失等所產(chǎn)生的熱量H3。選用20號(hào)機(jī)油，機(jī)器正常運(yùn)轉(zhuǎn)后油的運(yùn)動(dòng)粘帖ⅴ=105米/秒，油的重度r=9000牛/米3，管子內(nèi)徑d=13毫米。 局部壓力損失計(jì)算局部壓力損失主要是流經(jīng)各控制閥的壓力損失疊加。 7 液壓系統(tǒng)性能的驗(yàn)算 系統(tǒng)的壓力損失驗(yàn)算 由上述功率損失可知，在快速注射階段系統(tǒng)所消耗的功率為最大。 小泵壓油管內(nèi)徑計(jì)算取壓油管允許流速=，則： d=(Q/V允)1/2 =（12/）1/2 =8（mm）實(shí)際選取內(nèi)徑為8mm的無(wú)縫鋼管。 小泵吸油管內(nèi)徑計(jì)算已知小泵流量為12升/分,則: d=(Q/V允)1/2 =（12/）1/2 =13（mm）實(shí)際選取內(nèi)徑為15mm的有縫鋼管。大,小泵的工作壓力P=（其中∑△P= Mpa）, Q1=11升/分，Q2=44升/分，n=，所以連桿解除自鎖時(shí)油泵所需功率N9： N9=[P(Q1+ Q2)106]/(60 n) =[106(11+44)106]/(60) =(KW)(10)快速啟模和頂出，大,小泵皆工作其工作壓力P=7Mpa（其中∑△P= Mpa）, Q1=11升/分，Q2=44升/分，n=，所以快速啟模和頂出時(shí)油泵所需功率N10： N10=[P(Q1+ Q2)10
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