【正文】 在此，請各位老師，專家給予批評指正。在此再次感謝在這次畢業(yè)設(shè)計中支持和幫助我的老師和同學(xué)。通過畢業(yè)設(shè)計的鍛煉也使我明白處理不同難題的方法，在遇到難題時不能避而遠(yuǎn)之，應(yīng)該通過大量地查找資料、虛心向別人請教來解決。最后,感謝四年來九江學(xué)院對我的培養(yǎng)。在此表示誠摯的感謝和衷心的敬意。胡老師治學(xué)態(tài)度嚴(yán)謹(jǐn)，學(xué)識淵博，為人和藹可親。平臺板取構(gòu)造配筋雙層雙向 88200其余得與計算層相同。 基礎(chǔ)配筋圖第12章 樓梯設(shè)計 以標(biāo)準(zhǔn)層樓梯設(shè)計為例踏步面貼水磨石面層，樓梯板下抹低筋石灰15mm厚。圖29 基礎(chǔ)高度尺寸圖 配筋計算：考慮到底板受力鋼筋的構(gòu)造要求：最小直徑不宜小于8mm，間距不宜大于200mm。W=b2/6= 作用于基底中心的彎矩，軸力分別為： =+= = =(+)/2==362kPa故承受力滿足要求。(1)基底尺寸確定[15]（以底層A柱基礎(chǔ)計算為例）：由柱的內(nèi)力組合表可查得Mmax= N= V= 選擇基礎(chǔ)埋深=1200mm[5],根據(jù)設(shè)計資料提供地質(zhì)資料，查表知承載力修正值： 基礎(chǔ)底面以上土加權(quán)平均重度=20 (kN/m)承載力特征值的修正：（先假定基礎(chǔ)寬度小于3m）C. 基礎(chǔ)底面尺寸估算先按軸心受壓估算基底面積： 考慮到偏心荷載作用應(yīng)力分布不均勻，故將計算出的基底面積增大20%～40%。取上述彎矩最大值計算得 =106/(95360)= 8100為 503mm2滿足要求 其余同理。 2. 斜截面受剪承載力計算(最不利組合) M= N= V= 因為 剪跨比 因為 所以 N= 按構(gòu)造配筋 8200即可 第10章 板的設(shè)計（1）荷載設(shè)計值活載 q＝＝㎡恒載 g＝＝㎡所以 g＋q＝+＝㎡ g＋q/2＝+＝㎡ q/2＝＝㎡(2） 內(nèi)力計算計算跨度 查混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計書按，計算板的跨中彎矩。第二組 M= N=（1）確定偏心矩增大系數(shù) 回轉(zhuǎn)半徑 i=(I/A)1/2=h/=173 4800/173= 由《規(guī)范》知，應(yīng)計算系數(shù)根據(jù)《規(guī)范》 = （2）確定偏心矩 （故按大偏心受壓計算）（3）求鋼筋 及 最小總配筋率 每側(cè)實配4 20 ()。 以底層右B柱為例，從柱的內(nèi)力組合表中選用N、 M值進行組合最不利組合為： 第一組N最大對應(yīng)的M M= m N= 第二組M最大對應(yīng)的N M= m N=第三組N最小對應(yīng)的M M= m N=(同第二組)在彎矩中沒有由水平荷載產(chǎn)生的彎矩，柱的計算長度H=第一組 M= m N=（1）確定偏心矩增大系數(shù) 回轉(zhuǎn)半徑 i=(I/A)1/2=h/=173 4800/173= 由《規(guī)范》知，應(yīng)計算系數(shù)根據(jù)《規(guī)范》 = = （2）確定偏心矩 （故按大偏心受壓計算）（3）求鋼筋及 最小總配筋率 每側(cè)實配4 18 ()。1. 非抗震設(shè)計 1）軸壓比驗算 1層B柱 = 軸壓比： =()= 滿足要求。其它各層梁的縱向鋼筋計算結(jié)果同理可得。BC跨先計算跨中控制截面Ⅱ1100120(665－120/2)=1142kNm＞=。106=M===1－=＜====選配4 22 (As=1520mm2)ρ=1520/350675=% =%滿足要求支座A右。圖28 第一層梁控制截面及內(nèi)力示意圖AB梁 因為=h－=700－35=675mm，＝120/675==1733mmBC梁 AB梁： （左震）V1= 右震 （左震）V3= BC梁 （左震）V1= 右震 根據(jù)上述支座中處的彎矩?fù)Q算成支座邊緣控制截面的彎矩設(shè)計值,并進行配筋計算。（1）框架梁正截面受彎承載力第一層梁控制截面的內(nèi)力設(shè)計值如圖28所示。注:① 剪力以繞柱端順時針為正,單位kN ② 表中\(zhòng)分別由柱上下端彎距之和除以柱高度得到.第8章 框架梁截面設(shè)計考慮地震作用時，橫向框架梁的截面設(shè)計采用下面的表達式： 式中 框架梁內(nèi)力組合設(shè)計值,包括組合的彎距和剪力的設(shè)計值； 框架梁承載力設(shè)計值； 承載力抗震調(diào)整系數(shù),框架梁截面設(shè)計時，組合表中與地震作用組合的內(nèi)力均應(yīng)乘以后再與靜力組合和風(fēng)荷載組合的內(nèi)力進行比較，挑出最不利內(nèi)力，進行框架梁截面配筋。1177。2177。3177。4177。 ② 表中\(zhòng)分別由柱上下端彎距之和除以柱高度得到.表30 橫向框架B柱剪力組合表層次+++(+)+→←→←5177。177。177。177。177。177。m。m。 （3） 框架柱內(nèi)力組合框架柱取每層柱頂和柱底兩個控制截面。m，剪力單位為kN。③ 對于豎向荷載與風(fēng)荷載組合時，同樣可以采用數(shù)解法求出跨間最大彎矩，具體的及的數(shù)值見表25，表中、及均有兩組數(shù)值。表24 及值計算位置層次(KN/m)(m)（KN）(m)（）（）（）（）（）AB跨VT54 3 2 1 BC 跨VT54 3 2 1 注：當(dāng)L或0時，表示最大彎矩發(fā)生在支座處。 圖27 框架梁內(nèi)力組合圖圖中，、—重力荷載作用下梁端的彎距； 、—水平地震作用下梁端的彎距； 、—豎向荷載與地震作用下的梁端反力。在恒荷載和活荷載豎向荷載組合時，跨間可近似取跨中的彎矩代替。表17 恒載作用下AB梁端剪力計算層號54321表18 恒載作用下BC端剪力計算層號504150315021501150表19 活載作用下AB梁端剪力計算層號54321表20 活載作用下BC梁端剪力計算層號5045. 160302010表21 恒載作用下的剪力和軸力層次總剪力柱軸力AB BCAB N頂N底N頂N底54321表22 活載作用下的剪力和軸力表層次總剪力柱軸力AB BCAB N頂= N底N頂= N底54321 恒載作用下的剪力圖 恒載作用下的軸力圖 活載作用下的剪力圖 活載作用下的軸力圖第7章 內(nèi)力組合⑴ 結(jié)構(gòu)抗震等級本工程框架結(jié)構(gòu)的抗震等級為三級。調(diào)幅結(jié)果表16。圖22 豎向均布恒載作用下的框架彎矩圖豎向均布活荷載作用下的框架內(nèi)力計算方法同上，結(jié)果見圖22226。圖16 橫向框架荷載作用圖 梁端固定彎矩計算：恒載：屋面： 樓面： 活載：屋面： 樓面： 分層法計算見圖121。（2） 用彎矩分配法計算每一個敞口單元的桿端彎矩，其余各層柱的傳遞系數(shù)為1/3。梁端柱端彎矩采用彎矩分配法[13]計算。圖14 風(fēng)荷載作用下的框架剪力圖現(xiàn)以一層AB跨計算為例：其余各梁剪力的計算方法同AB跨計算方法得上述圖所計算的剪力。 表14 各層的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值離地高度（m） B1877離地高度B777 表15 風(fēng)荷載作用下框架柱剪力和柱彎矩標(biāo)準(zhǔn)值柱層次h（m）V（kN）∑D（kN/m）D（kN/m）V（kN）K（）（）A柱520992639821420992639821320992639821320992639821114495831686柱層次h（m）V（KN）∑D（KN/m）D（KN/m）V（KN）K（）（）B柱5209926651424209926651423209926651422209926651421144958 40793結(jié)果如圖13，14，15圖13 風(fēng)荷載作用下的框架彎矩圖現(xiàn)以五層A柱計算為例：其余各柱同理可得。B為7m。圖11 地震作用下的框架軸力圖第5章 風(fēng)荷載作用下的計算本設(shè)計地區(qū)基本風(fēng)壓為Wo=，所設(shè)計的建筑地處鄉(xiāng)鎮(zhèn)。梁左右端彎矩計算現(xiàn)以五層B節(jié)點計算為例其余各柱同理可得?？蚣苤思舻都暗染胤謩e按式Vij= 計算，其中Dij取自表∑Dij取自表7，層間剪刀取自表8，各柱反彎點高度比y按式y(tǒng)=yn+y1+y2+y3確度，各修正值見表10，各層柱剪力計算見表9。水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移和頂點位移μi分別按式和μ1=(Δμ)k計算計算過程見表9，表中還計