【正文】 校核電動(dòng)機(jī)溫升條件為： ≤ （432）電動(dòng)機(jī)的溫升條件滿足要求校核電動(dòng)機(jī)的過載條件為： （433） 式中 ——軋制周期內(nèi)最大的力矩； ——電動(dòng)機(jī)的允許過載系數(shù)，直流電動(dòng)機(jī)=～；交流同步電動(dòng)機(jī)，=～； ——電動(dòng)機(jī)的額定力矩；最大力矩3879 2170=5425 KNm，電動(dòng)機(jī)的過載條件滿足要求。對(duì)于新設(shè)計(jì)的軋機(jī)，需要根據(jù)等效力矩來計(jì)算電動(dòng)機(jī)的功率，即： N=KW (431)式中 n——電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速，r/min； ——由電動(dòng)機(jī)到軋機(jī)的傳動(dòng)效率。 （3）、軋制節(jié)奏時(shí)間：秒。即 .4秒?，F(xiàn)將軋機(jī)工作圖表繪制于圖45中。連續(xù)式軋機(jī)是現(xiàn)代化軋機(jī)，其生產(chǎn)能力大，機(jī)械化自動(dòng)化程度高，而且占地面積小，是現(xiàn)代化軋機(jī)發(fā)展的方向。軋制圖表的時(shí)間特征為： 即 （430）式中 T——軋制節(jié)奏時(shí)間；s ——一根鋼的總延續(xù)時(shí)間；s ——上根軋完到下根開始軋的間隔時(shí)間；s ——各道次純軋時(shí)間之和；s——各道次間的間隙時(shí)間之和；s軋制圖表表示和反映了軋制道次和時(shí)間之間的關(guān)系。通過對(duì)這些關(guān)系的研究與分析可以清楚地看到：軋件在軋制過程中所占用的軋制時(shí)間、各道次之間的間隙時(shí)間、軋制一根鋼機(jī)組所需要的總的延續(xù)時(shí)間和軋制過程中軋件交叉軋制的情況，軋件在任一時(shí)間所處的位置等等。表422各機(jī)架的純軋時(shí)間及間隙時(shí)間機(jī)架F1F2F3F4F5F6純軋時(shí)間（s）間隙時(shí)間（s）軋制時(shí)間力矩（KNm）間隙時(shí)間力矩（KNm）第一機(jī)架，電機(jī)等效力矩== KNm第二機(jī)架，電機(jī)等效力矩==第三機(jī)架，電機(jī)等效力矩==365KNm第四機(jī)架，電機(jī)等效力矩==第五機(jī)架，電機(jī)等效力矩==第六機(jī)架，電機(jī)等效力矩== KNm 繪制軋機(jī)工作圖表軋鋼機(jī)的工作圖表，或稱軋制圖表即是研究和分析軋制過程的工具。 Mk= （428）其中MH=PD/n，n為電機(jī)轉(zhuǎn)速表419各機(jī)架電機(jī)的轉(zhuǎn)速機(jī)架F1F2F3F4F5F6軋制速度（m/s）10軋輥轉(zhuǎn)速（rpm）電機(jī)轉(zhuǎn)速（rpm）各道次的空轉(zhuǎn)力矩Mk1== KNmMk2== KNmMk3== KNmMk4== KNmMk5== KNmMk6== KNm第一道次=++=第二道次=++=第三道次=+85+= KNm第四道次=++= KNm第五道次=++=第六道次=++= KNm表420各道次電機(jī)軸上的總的傳動(dòng)力矩機(jī)架F1F2F3F4F5F6軋制力矩（KNm）附加摩擦力矩（KNm）85空轉(zhuǎn)力矩（KNm）總的傳動(dòng)力矩（KNm）表421軋制規(guī)程表來料厚度（mm）65成 品 厚 度（mm）鋼 種Q345B來料寬度（mm）1550成 品 寬 度（mm）1550出 爐 溫 度（℃）1050來料長度（m）成 品 長 度（m）F1入口溫度（℃）996卷重（t）單位卷重（kg/m）F6出口溫度（℃）907機(jī)架厚 度（mm）壓 下率（%）速 度（m/s）純軋時(shí)間（s）電 機(jī)轉(zhuǎn) 速（rpm）電 機(jī)功 率（KW）工作輥直徑（mm）軋 制力 矩（KNm）軋 制 力（MN）立輥F1457000800F2437000800F3407000800F4407000800F5357000600F620107000600 軋制過程中主要參數(shù)的校核軋機(jī)工作時(shí)電動(dòng)機(jī)的負(fù)荷是間斷式的不均勻負(fù)荷，而電動(dòng)機(jī)的額定力矩是指電動(dòng)機(jī)在此負(fù)荷下長期工作，其溫升在允許的范圍內(nèi)的力矩。第一道次，軋輥軸承的摩擦力矩==1100（800/1500）=傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的摩擦力矩=== KNm附加摩擦力=+= KNm第二道次，軋輥軸承的摩擦力矩==1100（800/1500）=傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的摩擦力矩== =10KNm附加摩擦力=+10= KNm第三道次，軋輥軸承的摩擦力矩==1100（800/1500）=傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的摩擦力矩== = KNm附加摩擦力=+=85KNm第四道次，軋輥軸承的摩擦力矩==1100（800/1500）= KNm傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的摩擦力矩== =附加摩擦力=+= KNm第五道次，軋輥軸承的摩擦力矩==1100（600/1500）= KNm傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的摩擦力矩==+ =附加摩擦力=+= KNm第六道次，軋輥軸承的摩擦力矩==1100（600/1500）= KNm傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的摩擦力矩==+ =附加摩擦力=+= KNm表418各道次的附加摩擦力機(jī)架F1F2F3F4F5F6Mm1（KNm）Mm2（KNm）10Mm（KNm）85空轉(zhuǎn)力矩是指空載轉(zhuǎn)動(dòng)軋機(jī)主機(jī)列所需的力矩。即 （425）其中軋輥軸承的摩擦力矩可近似由下式計(jì)算 = （426）式中 f——支承輥抽成的摩擦系數(shù)，取f=； ——支承輥輥頸直徑，取=1100mm； ——工作輥直徑； ——支承輥直徑。表417各道次的軋制力矩機(jī)架F1F2F3F4F5F6接觸弧長（mm）1088057442819ψP（MN）軋制力矩（KNm） 軋制過程中，軋件通過輥間時(shí)，在軸承內(nèi)以及軋機(jī)傳動(dòng)機(jī)構(gòu)中有摩擦力產(chǎn)生，所謂附加摩擦力矩，是指克服這些摩擦力所需力矩，而且在此附加摩擦力矩的數(shù)值中，并不包括空轉(zhuǎn)時(shí)軋機(jī)轉(zhuǎn)動(dòng)所需的力矩。第五道次，軋制力矩5=2Pψ=2=。第三道次，軋制力矩3=2Pψ=2=。圖44 按軋制力計(jì)算軋制力矩1—單位壓力曲線；2—單位壓力圖形重心線第一道次，軋制力矩1=2Pψ=2=。在靜力矩中，軋制力矩是有效部分，至于附加摩接力矩和空轉(zhuǎn)力矩是由于軋機(jī)的零件和機(jī)構(gòu)的不完善引起的有害力矩。這三項(xiàng)對(duì)任何軋機(jī)都是必不可缺少的。軋制過程中，在主電動(dòng)機(jī)軸上傳動(dòng)軋輥所需力矩最多由下面四部分組成： （421）式中 ——軋制力矩，用于使軋件塑性變形所需之力矩；——克服軋制時(shí)發(fā)生在軋輥軸承，傳動(dòng)機(jī)構(gòu)等的附加摩擦力矩； ——空轉(zhuǎn)力矩，即克服空轉(zhuǎn)時(shí)的摩擦力矩； ——?jiǎng)恿?，此力矩為克服軋輥不均速運(yùn)動(dòng)時(shí)產(chǎn)生的慣性力所必需的； i——軋輥與主電動(dòng)機(jī)問的傳動(dòng)比。圖42 變形抗力曲線【8】 由上圖確定各道次的變形抗力，如下表 表414各道次變形抗力的確定機(jī)架F1F2F3F4F5F6 (S1)5軋制溫度（℃）996977958940922907壓下率（%）454340403520變形抗力（MPa）155157174（4）平均單位壓力的確定 由式 （418）得 = （419）而 式中 h——本道次軋后軋件厚度； R——軋輥的半徑； f——摩擦系數(shù)； ——外摩擦影響系數(shù)； ——平均壓力； ——金屬的平面變形抗力；——壓下量；H——軋件在軋前的厚度。再由上方的輔助線查得壓下率為20%時(shí)的變形程度修正系數(shù)K≈，故可求出該道次的變形抗力=200=174MPa。再由上方的輔助線查得壓下率為35%時(shí)的變形程度修正系數(shù)K≈，故可求出該道次的變形抗力=185=。再由上方的輔助線查得壓下率為40%時(shí)的變形程度修正系數(shù)K≈1，故可求出該道次的變形抗力=1571=157MPa。再由上方的輔助線查得壓下率為40%時(shí)的變形程度修正系數(shù)K≈1，故可求出該道次的變形抗力=1551=155MPa。再由上方的輔助線查得壓下率為43%時(shí)的變形程度修正系數(shù)K≈，故可求出該道次的變形抗力=147=。再由上方的輔助線查得壓下率為45%時(shí)的變形程度修正系數(shù)K≈，故可求出該道次的變形抗力=145=。表412各道次平均壓下率 機(jī)架F1F2F3F4F5F6壓下率%454340403520 %30（2）平均變形速度的確定，平均變形速度，可用下式計(jì)算變形速度 （417）式中R，V——軋輥半徑及線速度由上述公式計(jì)算出各道次的變形速度，結(jié)果如表4113所示。西姆斯公式進(jìn)行計(jì)算各機(jī)架的平均單位壓力。 = =（1+）=表411各機(jī)架的前滑值及軋件出口速度機(jī)架F1F2F3F4F5F6前滑值出口速度（m/s） 由于軋制過程為熱連軋，所以選定計(jì)算平均單位壓力的R表410各機(jī)架的校核情況機(jī)架實(shí)際壓下量（mm）允許最大壓下量（mm）工作輥輥頸（mm）軋制溫度（℃）軋制速度（m/s）摩擦系數(shù)校核情況F156760996合格F256760977合格F348760958合格F432760940合格F518570922合格F6 1257090710合格 各機(jī)架的前滑值由下式計(jì)算：【7】 100% （415） 所以 式中 ——軋件在出口處的速度；m/s ——前滑值； V——軋輥的圓周速度。第五機(jī)架咬入校核18mm18mm，能保證正常咬入。第三機(jī)架咬入校核48mm48mm，能保證正常咬入。表49重車后軋輥?zhàn)钚≈睆綑C(jī)架F1F2F3F4F5F6重車直徑 760760760760570570第一機(jī)架的咬入校核 （414）56mm56mm，能保證正常咬入。鋼軋輥： （411） 冷硬鑄鐵 ： （412） 式中 ——摩擦系數(shù)——軋制溫度——軋輥的圓周速度重車后的最小輥徑由于考慮軋輥的重車，直徑會(huì)有一定的減少，為保證能夠滿足重車后軋輥的強(qiáng)度要求，校核時(shí)取軋輥的最大重車系數(shù)為，按最小直徑來計(jì)算。根據(jù)下式計(jì)算軋機(jī)的咬入情況最大壓下量 （410） 確定摩擦系數(shù)摩擦系數(shù)的對(duì)板帶軋制的影響影響主要有，板坯的咬入、以及對(duì)軋輥的影響等。～25176。進(jìn)入F1軋機(jī)前的溫降計(jì)算 ℃ （47）第一道次的軋制溫度為 1050 =℃2）進(jìn)入F2軋機(jī)前的溫降計(jì)算℃ 第二道次的軋制溫度為℃3）進(jìn)入F3軋機(jī)的溫降計(jì)算℃ 第三道次的軋制溫度為℃4）進(jìn)入F4軋機(jī)前的溫降計(jì)算℃