【正文】 外文翻譯Chapter 3 WAVE TRANSFORMATIONSThe linear wave theory represents the simplest formulation, because it omits terms involving the wave height to the second and higher orders. This theory has been shown to be useful in many respects. But because of the assumption involved i。根據(jù)《防波堤設計與施工規(guī)范》（JTJ29898）式（）計算堤前最大波浪底流速。根據(jù)《海港水文規(guī)范》（JTJ21398）有關(guān)規(guī)定，按式（）、（）、（）、（）和（）計算正向規(guī)則波的爬高。根據(jù)《港口工程地基規(guī)范》（JTJ25098），取極端低水位驗算整體穩(wěn)定性，根據(jù)《港口工程地基規(guī)范》（JTJ25098）式（）計算，γR根據(jù)《港口工程地基規(guī)范》（JTJ25098）；偶然狀況下根據(jù)《水運工程抗震設計規(guī)范》（JTJ22598），取設計低水位計算，根據(jù)《水運工程抗震設計規(guī)范》（JTJ22598）式（）和（）計算驗算。根據(jù)《重力式碼頭設計與施工規(guī)范》（JTJ29098），根據(jù)《港口工程地基規(guī)范》（JTJ25098）、根據(jù)《港口工程地基規(guī)范》（JTJ25098）式（）計算受力層的最大深度，查《港口工程地基規(guī)范》（JTJ25098）附錄F求得NCB、NrB。根據(jù)《港口工程荷載規(guī)范》（JTJ21598）。船舶荷載，各參數(shù)的計算根據(jù)《港口工程荷載規(guī)范》（JTJ21598），作用在船舶上的計算風壓力根據(jù)《港口工程荷載規(guī)范》（JTJ21598）式（）計算，風壓不均勻系數(shù)，查《港口工程荷載規(guī)范》（JTJ21598）。墻后塊石棱體產(chǎn)生的地震土壓力的土壓力強度根據(jù)《水運工程抗震設計規(guī)范》（JTJ22598）式（），（）計算。沉箱碼頭的計算，根據(jù)《重力式碼頭設計與施工規(guī)范》（JTJ29098）（）計算主動土壓力系數(shù)，根據(jù)《重力式碼頭設計與施工規(guī)范》（JTJ29098），確定δ，計算墻后塊石棱體產(chǎn)生的土壓力標準值和碼頭面堆存荷載產(chǎn)生的土壓力標準值時，根據(jù)《重力式碼頭設計與施工規(guī)范》（JTJ29098）。推求2020年漁貨卸港量時用到了《漁港總體規(guī)劃》，根據(jù)第四章第三節(jié)內(nèi)容，利用回歸分析法，推求出2020年漁貨卸港量。根據(jù)《漁港總體設計規(guī)范》、分別計算出各泊位占用碼頭岸線長度，根據(jù)《漁港總體設計規(guī)范》、碼頭前水域、碼頭前水域底高程。《漁港總體設計規(guī)范》：卸魚及水產(chǎn)品交易區(qū)宜設在卸魚碼頭附近；冷藏加工區(qū)應靠近卸魚及水產(chǎn)品交易區(qū)；綜合物資區(qū)應考慮漁需物資供應及港外運輸?shù)姆奖?；；修船區(qū)宜設在港區(qū)一側(cè)；油庫區(qū)宜布置在港區(qū)盡端；綜合管理區(qū)宜在生產(chǎn)區(qū)后方。s Traffic Press, 2004[15] Williams,A. Design of Reinforced Concrete Structures, Engineering Press,2000文獻綜述總平面布置時，用到了《漁港總體設計規(guī)范》：碼頭布置應以“深水深用、淺水淺用”為原則。在此次設計的編寫過程中，我雖力求系統(tǒng)性、準確性和科學性，但由于水平有限，設計中的錯誤在所難免，懇請老師批評指正。就要離開學校真正走進社會了,在離開學校之前,我唯一能做的就是真誠的向我們這么可愛平時有那么嚴肅的老師說聲:謝謝,您們辛苦了!深深的向老師們鞠一鞠躬,以表達我的感恩感激之情,表達我對您們的謝意!謝謝您們對我們的關(guān)愛,我感謝您們!致謝本次設計編撰過程中得到很多老師和同學的幫助，在此向他們表示誠懇的感謝。,每一次的學習實踐環(huán)節(jié)都是那么的來之不易。在以后的工作生活中我們都應該不斷學習，努力提高自己的知識和綜合素質(zhì)水平。2. 畢業(yè)設計不僅是對前面所學知識的一種檢驗，而且是對自己能力的一種提高，通過畢業(yè)設計使我明白了自己知識的欠缺點，自己需要學習的知識還太多。這也是我們從一個學生走向社會的一個轉(zhuǎn)折，另一個生命歷程的開始。我曾經(jīng)以為時間是一個不快不慢的東西,但現(xiàn)在我感到時間過的是多么的飛快,四年了,感覺就在一眨眼之間結(jié)束了我的大學生涯。選配，=419㎜： 截面實際配筋=665㎜，=12㎜， 取截面彎矩HRB335鋼筋=2，最大裂縫寬度為：，滿足要求。選配鋼筋（實際）=14㎜， 取截面彎矩HRB335鋼筋=2，最大裂縫寬度為：，滿足要求。選取鋼筋（實際）：，實際，=10㎜， 取截面彎矩HRB335鋼筋=2，最大裂縫寬度為：，滿足要求。選配，=419㎜： 實際，=8㎜， 取截面彎矩HRB335鋼筋=2，最大裂縫寬度為：，不滿足要求。選取鋼筋： 實際為了方便配筋底板選取Φ14140mm通長配筋，Φ20140mm加強配筋。選取鋼筋滿足要求。選取鋼筋： 實際沉箱側(cè)板在使用期時，僅受到貯倉壓力的作用，受力相對前面板要小很多，故按下列方式配筋：X向 實際Y向 實際取 ，則=165㎜，取單寬計算=1000㎜按照構(gòu)造配筋 選取鋼筋： 實際第10章 構(gòu)件裂縫寬度驗算矩形截面受彎構(gòu)件最大裂縫寬度計算公式如下： 式中：——最大裂縫寬度；——考慮構(gòu)件受力特征和荷載長期作用的綜合影響系數(shù)，對受彎構(gòu)件；——最外排縱向受拉鋼筋的保護層厚度，當大于50㎜時，取50㎜；——截面的有效高度；——鋼筋直徑，當采用不同直徑時，式中的d用換算直徑，此處u為縱向受拉鋼筋截面總周長（mm）；——縱向受拉鋼筋的有效配筋率，當＜，取=；——有效受拉混凝土截面面積，對軸心受拉構(gòu)件，取構(gòu)件截面面積； 對受彎構(gòu)件，取，為受拉鋼筋重心至受拉區(qū)邊緣的距離，為矩形截面的寬度；——受拉區(qū)縱向鋼筋截面面積，對軸心受拉構(gòu)件，取全部縱筋截面面積；對受彎﹑偏心受拉及大偏心受壓構(gòu)件，取受拉區(qū)縱向鋼筋截面面積或受拉較大一側(cè)的鋼筋截面面積；——按荷標準值計算的鋼筋混凝土構(gòu)件縱向受拉鋼筋的應力（N/mm178。選取鋼筋： 實際：，混凝土強度等級C30，=178。選取鋼筋： 實際：，混凝土強度等級C30，=178。選取鋼筋： 實際：，混凝土強度等級C30，=178。選取鋼筋： 實際：，混凝土強度等級C30，=178。選取鋼筋： 實際：，混凝土強度等級C30，=178。：，混凝土強度等級C30，=178。鋼筋種類HRB335 =300，取，則=270㎜，取單寬計算=1000㎜。選取鋼筋： 實際滿足要求。：，混凝土強度等級C30，=178。鋼筋種類HRB335 =300，取，則=270㎜，取單寬計算=1000㎜。鋼筋種類HRB335 =300，取，則=270㎜，取單寬計算=1000㎜。選取鋼筋： 實際滿足要求。，混凝土強度等級C30，=178。鋼筋種類HRB335 =300，取，則=300㎜，取單寬計算=1000㎜。沉箱箱壁和底板均為矩形截面，受彎承載力設計值按下列公式計算： 式中：——受彎承載力設計值；——混凝土軸心抗壓強度設計值；——矩形截面的寬度或T形截面的腹板寬度；——截面的有效高度；——受拉鋼筋的強度設計值；——縱向受拉鋼筋的截面面積；以上各式可計算出沉箱前壁和底板控制截面所需配置的鋼筋截面面積，據(jù)此可選配合適的鋼筋。m）前面板外側(cè)彎矩M（KN根據(jù)（JTJ21598），；。m）前面板外側(cè)彎矩M（KN根據(jù)（JTJ29098），底板按四邊固定板計算。： 內(nèi)插法求得彎矩系數(shù) 端支座支承情況 跨中彎矩 支座彎矩 M1 M2 與梁整體連接 （持久狀況）使用期前面板在設計低水位時計算得前面板受力情況：。 、前面板受由外向里的荷載作用時（短暫狀況）經(jīng)計算比較，沉箱施工期下沉中，（=）沉箱吃水T=，所受荷載最大。項目組合情況 結(jié)論 結(jié)果結(jié)果偶然組合滿足表276碼頭抗傾穩(wěn)定性驗算表277 碼頭穩(wěn)定性驗算結(jié)果匯總 驗算項目持久組合一二三四抗滑穩(wěn)定性驗算結(jié)果沿基床頂面左式144154144134右式410抗傾穩(wěn)定性驗算對沉箱前址左式582右式2149基床承載力驗算結(jié)果（m）(KPa)(KPa)地基承載力驗算結(jié)果(KPa)(KPa)51結(jié)論：由結(jié)果可知，各穩(wěn)定性均滿足要求，且安全富裕較多，為優(yōu)化設計，減少投資，在施工時可將上部填充碎石，改為較輕的土代替填充，也應該適當?shù)臏p少沉箱內(nèi)的填石量，不易填滿。：由附錄D可知：=（∑i）/V ,I=式中:沉箱定傾半徑I—矩形斷面沉箱在水面處的斷面對縱向中心軸的慣性矩（）L—沉箱長度 B—沉箱在水面處的寬度（m）∑i—各箱格內(nèi)壓載水的水面對該水面縱向中心軸的慣性矩之和（）縱向墻之間的凈距（m）橫向墻之間的凈距（m）V—沉箱的排水量重度：假設沉箱中不加水，驗算沉箱的穩(wěn)定性沉箱重：G= 107=對底面力矩：重心高：排水體積：沉箱吃水：浮心高度：沉箱浮游穩(wěn)定。取8176?；岔斆鎽Ψ植紙D見圖：沉箱重：G= 10725=2675KN排水體積：吃水：根據(jù)規(guī)范（JTJ29098），F(xiàn)=HT≥tan+2h/3+sF—沉箱干弦高度（m）H—沉箱高度（m）T—沉箱吃水（m）B—沉箱在水面處的寬度（m）h—波高,沉箱的傾角，溜放時采用滑道末端坡角；浮運時采用6176。m)。項目組合情況堆貨土壓力為主導可變作用系纜力為非主導可變作用結(jié)論 結(jié)果結(jié)果持久組合一滿足持久組合二滿足表273 基頂抗傾穩(wěn)定性驗算表項目組合情況堆貨土壓力為主導可變作用系纜力為非主導可變作用結(jié)論 結(jié)果結(jié)果持久組合一滿足持久組合二滿足表274 作用組合表 組 合 水位（永久作用） 荷 載 組 合持久組合一極端高水位系纜力（主導可變）+堆貨土壓力（非主導可變作用）持久組合二設計低水位系纜力（主導可變）+堆貨土壓力+前沿堆貨荷載（非主導可變作用）：根據(jù)（JTJ29098）：式中：；；取600Pa，≤600KPa：①持久組合一時基床頂面應力計算：++=++= (由此基底地基應力為：式中 σmax、σmin——分別為拋石基床頂面的最大和最小應力標準值(kPa)；VK——作用在基床頂面以上的豎向合力標準值(kPa)；B——墻底面寬度(m)；e——墻底面合力標準值作用點的偏心距(m)；ξ——合力作用點與墻前趾的距離(m)；MR——豎向合力標準值對墻底面前趾的穩(wěn)定力距(kNm）；波谷作用時作用在計算底面上的浮托力標準值對計算面前趾的穩(wěn)定力矩（KN門機后輪產(chǎn)生的附加土壓力簡化為三角形分布，集中荷載對墻后土壓力的影響深度范圍： 門機后輪產(chǎn)生的附加土壓力強度：式中： =； =； P=22012/10=264(kN/m) =2264/=(KPa)門機后輪產(chǎn)生附加土壓力引起的水平作用和傾覆力矩：＝1/2＝（kN/m）＝＝（）門機后輪產(chǎn)生附加土壓力引起的豎向作用和穩(wěn)定力矩：＝＝11（kN/m）＝11＝（）門機前輪產(chǎn)生附加土壓力引