【正文】 沉箱碼頭斷面的設(shè)計中，查閱《港口水工建筑物I》第二章——重力式碼頭，結(jié)合本章內(nèi)容對設(shè)計有初步的規(guī)劃，根據(jù)《港口水工建筑物I》第二節(jié)——重力式碼頭的構(gòu)造，對基床厚度、基床肩寬、基床型式、胸墻、沉箱進(jìn)行確定，墻后回填材料的選擇，倒濾層的選擇。根據(jù)《漁港總體設(shè)計規(guī)范》計算出各功能區(qū)的面積。通過這兩條的規(guī)定，對漁港的總平面進(jìn)行了合理的布置，之后在計算碼頭泊位數(shù)和碼頭岸線長度時，根據(jù)《漁港總體設(shè)計規(guī)范》、表2查得卸魚碼頭和供冰碼頭的泊位利用率，表3查得卸魚碼頭和供冰碼頭的泊位日有效作業(yè)時間，利用公式計算出了卸魚碼頭和供冰碼頭的泊位數(shù)。卸魚碼頭應(yīng)布置在港區(qū)水深及水域條件較好的岸段；供冰碼頭與物資碼頭宜布置在卸魚碼頭的一側(cè)；修船碼頭應(yīng)設(shè)在修船廠的岸段；油碼頭宜布置在常風(fēng)向的下風(fēng)向，與其他碼頭及建筑物的安全距離應(yīng)符合GBJ16及GBJ74的規(guī)定。參考文獻(xiàn)[1] 海港水文規(guī)范JTJ213—98. 北京：人民交通出版社， 1999[2] 港口工程荷載規(guī)范JTJ215—98. 北京：人民交通出版社， 1999[3] 港口工程地基規(guī)范JTJ250—98. 北京：人民交通出版社， 1999[4] 港口工程混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范JTJ267—98. 北京：人民交通出版社， 1999[5] 重力式碼頭設(shè)計與施工規(guī)范JTJ290—98. 北京：人民交通出版社， 1999[6] 洪承禮，港口規(guī)劃與布置（第二版）. 北京：人民交通出版社， 1999[7] 水工鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)學(xué)（第四版）. 武漢：武漢理工大學(xué)出版社，2003[8] 韓理安，港口水工建筑物（第二版）. 北京：人民交通出版社， 2008[9] 邱大洪，工程水文學(xué)（第三版）. 北京：人民交通出版社， 1999[10] 周福田等，水運工程施工. 北京：人民交通出版社， 2004[11] 李廉錕，結(jié)構(gòu)力學(xué)上（第四版）. 北京：高等教育出版社， 2004[12] 海港總平面設(shè)計規(guī)范JTJ21199 . 北京：人民交通出版社， 1999[13] Liu Lixin, Concrete Structural Fundamentals, Wuhan University of Technology Press,2004[14] Zhang Xianming, water project construction. Beijing: People39。特別感謝鄭艷娜老師，在整個設(shè)計過程中，鄭艷娜給了我很多幫助，并且對此次設(shè)計提出了很多寶貴的意見，使我在設(shè)計過程中受益匪淺，很好的鞏固了四年中所學(xué)的相關(guān)專業(yè)知識。畢業(yè)設(shè)計的選題都是通過老師的深思熟慮后,讓我們隨著年齡的增長不斷的擴(kuò)充自己的知識領(lǐng)域,也逐漸成熟,逐漸長大,老師同時也教導(dǎo)我們逐漸成為一個能夠為身邊的人,為家庭,為國家做出點點貢獻(xiàn)的人,我在這次的畢業(yè)設(shè)計中,認(rèn)真對待每一個過程,希望自己的認(rèn)真,自己最后的畢業(yè)設(shè)計的成果能夠回報老師這么多年來的教導(dǎo),這么多年的奉獻(xiàn)。4. 我覺得能夠在這次的畢業(yè)設(shè)計中學(xué)到很多的東西，以往不注意的細(xì)節(jié)，在這一次中是必須讓自己去注意的。3. 通過畢業(yè)設(shè)計使我明白了學(xué)習(xí)是一個積累的過程，不是一蹴而就的。畢業(yè)設(shè)計的幾個月,我學(xué)到了很多,：1. 以往的課程設(shè)計都是單獨的構(gòu)件或碼頭的某一部分的設(shè)計，而畢業(yè)設(shè)計則不一樣，它需要綜合考慮各個方面的工程因素，這是一個綜合性、系統(tǒng)性的工程，因而要求我們分別從漁港總平面布置和碼頭結(jié)構(gòu)設(shè)計等不同角度去思考問題。畢業(yè),最重要的一個過程,最能把理論知識運用到實踐當(dāng)中的過程就數(shù)畢業(yè)設(shè)計了。選配，=665㎜ 配筋整理 項目 跨中配筋支座配筋 前后面板 (內(nèi)外側(cè))X向Φ10100mmΦ14160mmY向Φ16120mmΦ12170mm 底板（內(nèi)外側(cè)）X向Φ14140mmΦ20140mmY向Φ14140mmΦ20140mm 兩側(cè)板（內(nèi)外側(cè)）X向Φ14200mmΦ14200mmY向Φ12170mmΦ12170mm 隔墻（內(nèi)外側(cè)）X向Φ12200mmΦ12200mmY向Φ12200mmΦ12200mm大連海洋大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計 第二部分 施工組織設(shè)計畢業(yè)設(shè)計總結(jié)大學(xué)四年就會在這最后的畢業(yè)設(shè)計總結(jié)劃上一個圓滿的句號。選取鋼筋（實際）： 截面實際配筋=419㎜，=8㎜， 取截面彎矩HRB335鋼筋=2，最大裂縫寬度為：，滿足要求。選配鋼筋（實際）：實際=12㎜， 取截面彎矩HRB335鋼筋=2，最大裂縫寬度為：，不滿足要求。選配鋼筋（實際）=10㎜， 取截面彎矩HRB335鋼筋=2，最大裂縫寬度為：，滿足要求。： 實際，=8㎜， 取截面彎矩HRB335鋼筋=2，最大裂縫寬度為：，滿足要求。(Y)向支座截面的裂縫寬度驗算：截面實際配筋=2417㎜，=20㎜， 取截面彎矩HRB335鋼筋=2，最大裂縫寬度為： =㎜，滿足要求。）；按荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算得到的彎矩值；：選取鋼筋（實際），d=14㎜， 取截面彎矩HRB335鋼筋=2，最大裂縫寬度為：=㎜，滿足要求。鋼筋種類HRB335 =300，取，則=270㎜，取單寬計算=1000㎜。鋼筋種類HRB335 =300，取，則=270㎜，取單寬計算=1000㎜。鋼筋種類HRB335 =300，取，則=270㎜，取單寬計算=1000㎜。鋼筋種類HRB335 =300，取，則=270㎜，取單寬計算=1000㎜。鋼筋種類HRB335 =300，取，則=270㎜，取單寬計算=1000㎜。鋼筋種類HRB335 =300，取，則=270㎜，取單寬計算=1000㎜。選取鋼筋： 實際滿足要求。：，混凝土強(qiáng)度等級C30，=178。鋼筋種類HRB335 =300，取，則=270㎜，取單寬計算=1000㎜。選取鋼筋： 實際滿足要求。選取鋼筋： 實際：，混凝土強(qiáng)度等級C30，=178。：，混凝土強(qiáng)度等級C30，=178。鋼筋種類HRB335 =300，取，則=300㎜，取單寬計算=1000㎜。選取鋼筋： 實際滿足要求。：，混凝土強(qiáng)度等級C30，=178。m）支座跨中支座跨中X向336Y向27X向66037底板底板下層底板上層支座跨中支座跨中X向144Y向144第9章 構(gòu)件承載力計算對沉箱和底板只進(jìn)行正截面受彎承載力計算，極限狀態(tài)設(shè)計表達(dá)式為：式中：為作用效應(yīng)組合設(shè)計值；為結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載力設(shè)計值，即受彎承載力設(shè)計值。、前面板受由外向里的荷載作用時（短暫狀況）P==計算簡圖：： 內(nèi)插法求得彎矩系數(shù) （持久狀況）：= ，=計算簡圖：： 內(nèi)插法求得彎矩系數(shù) （短暫狀況）：=+=（向上）=+=（向上）計算簡圖底板內(nèi)力計算： 表中查得彎矩系數(shù)內(nèi)力匯總：沉箱前面板﹑底板的內(nèi)力計算，計算結(jié)果如下表：項目前面板內(nèi)側(cè)彎矩M（KNm）支座跨中支座跨中X向43Y向32X向底板底板下層底板上層支座跨中支座跨中X向92195Y向92195根據(jù)以上計算得出的沉箱構(gòu)件（前面板﹑前底板）內(nèi)力的控制情況，進(jìn)行正常使用極限狀態(tài)計算。根據(jù)（JTJ29098），底板計算分項系數(shù)分別?。?；；,底板受力情況：=+= （向上）=+=（向上）計算簡圖：底板內(nèi)力計算： 表中查得彎矩系數(shù)內(nèi)力匯總：沉箱前面板﹑底板的內(nèi)力計算結(jié)果如下表：項目前面板內(nèi)側(cè)彎矩M（KN== KPa ，== Kpa： 內(nèi)插法求得彎矩系數(shù)端支座支承情況 跨中彎矩 支座彎矩 M1 M2 與梁整體連接 設(shè)計低水位﹑短暫狀況，在永久作用與地基反力共同作用時，底板所受作用效應(yīng)最大。根據(jù)（JTJ29098），面板所受水壓力的分項系數(shù)取永久作用中靜水壓力的分項系數(shù)，于是有：P==計算簡圖：根據(jù)（JTJ29098）。第8章 沉箱內(nèi)力計算根據(jù)碼頭穩(wěn)定性驗算的計算結(jié)果，沉箱構(gòu)件的內(nèi)力分別按承載力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)下不同作用效應(yīng)組合的情況進(jìn)行計算。偶然組合，考慮地震作用影響，根據(jù)JTJ22598《水運工程抗震設(shè)計規(guī)范》碼頭抗滑穩(wěn)定性按下式驗算：式中：：地震土壓力分項系數(shù)，；：水平向地震慣性力分項系數(shù)，；：系纜力分項系數(shù)，；、：計算面以上水平向和豎向地震主動土壓力的標(biāo)準(zhǔn)值（）；、：碼頭面上可變作用標(biāo)準(zhǔn)值乘以地震時組合系數(shù)后所產(chǎn)生的地震主動土壓力標(biāo)準(zhǔn)值在計算面以上的水平向和豎向的分力（）；：地震時系纜力的組合系數(shù)，；：靜力計算時系纜力水平分項標(biāo)準(zhǔn)值（）；：水平向地震慣性力標(biāo)準(zhǔn)值（）；：沿計算面的摩擦系數(shù)設(shè)計值，取靜力計算值；：抗震調(diào)整系數(shù)，項目組合情況結(jié)論 結(jié)果G結(jié)果偶然組合滿足表276碼頭抗滑穩(wěn)定性驗算偶然組合，考慮地震作用影響，根據(jù)JTJ22598《水運工程抗震設(shè)計規(guī)范》碼頭抗傾穩(wěn)定性按下式驗算：式中：、：分別為地震主動土壓力的水平分力和豎直分力的標(biāo)準(zhǔn)值對計算面前趾產(chǎn)生的傾覆力矩和穩(wěn)定力矩（）；、：分別為碼頭面上的可變作用的標(biāo)準(zhǔn)值乘以地震組合系數(shù)產(chǎn)生的水平向和豎直向的主動土壓力的標(biāo)準(zhǔn)值對計算面前趾產(chǎn)生的傾覆力矩和穩(wěn)定力矩（）；：計算面以上水平向地震慣性力標(biāo)準(zhǔn)值對計算面前趾產(chǎn)生的傾覆力矩和穩(wěn)定力矩（）；：地震時系纜力的組合系數(shù)，；：系纜力水平分力標(biāo)準(zhǔn)值對計算面前趾產(chǎn)生的傾覆力矩（）；：機(jī)構(gòu)自重力標(biāo)準(zhǔn)值對計算面前趾產(chǎn)生的穩(wěn)定力矩（）；：抗震調(diào)整系數(shù)。.s—. S=1m h=干舷高度滿足要求表275 沉箱浮游穩(wěn)定性計算沉箱浮游穩(wěn)定性計算 構(gòu) 件體積 V (m3)形心矩(m)體積矩（m4）編號名稱XiYiVi XiVi Yi1沉箱前后壁、縱隔墻2沉箱端板、橫隔墻3底板4前后趾5豎加強(qiáng)角6底加強(qiáng)角9∑　　沉箱浮游穩(wěn)定計算根據(jù)（JTJ29086），近程浮運m≥,且m=式中：m—定傾高度（m），定傾半徑（m），沉箱重心到浮心的距離。8176。σ′max、σ′min——分別為拋石基床底面的最大和最小應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)；d——拋石基床厚度(m)；γ——塊石的水下重度標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m3)；②持久組合二時的基頂應(yīng)力計算：++100+=2914+++220=++=由此基底地基應(yīng)力為：因此：基床承載力滿足要求。m)；M0——傾覆力標(biāo)準(zhǔn)值對墻底面前趾的傾覆力距(kNm）。門機(jī)后輪產(chǎn)生的附加土壓力強(qiáng)度：P=8012/10=96（kN/m）=296/=(KPa)門機(jī)后輪產(chǎn)生附加土壓力引起的水平作用和傾覆力矩：＝1/2＝（kN/m）＝＝（）門機(jī)后輪產(chǎn)生附加土壓力引起的豎向作用和穩(wěn)定力矩：＝＝（kN/m）＝＝（）門機(jī)前輪產(chǎn)生附加土壓力引起的豎向作用和穩(wěn)定力矩：G＝22012/10＝264（kN/m）＝2642＝528（）265 碼頭荷載標(biāo)準(zhǔn)值匯總表作用分類荷載情況垂直力