【正文】 mm) respectively. The local voidage signals were collected by a data acquisition system consisting of an optical fibre probe, an analogue/digital converter and a personal puter. The optical fibre probe was suspended from the top into the fluidized layer, which decreased the effect of vibration on the experimental data. The data used to derive the axial local voidage was sampled at different fixed fluidization velocity and vibration intensity. Several materials with different vibration parameters and different operating conditions were used in the experiments.Measurement MethodThe bed voidage of the vibrating fluidized bed is measured by a PC4 optic fibre probe. The probe has two bundles of fibres. One transmits light from the light source and projects it onto a swarm of particles。畢業(yè)論文附錄（外文翻譯）外文原文畢業(yè)論文Homogeneous Fluidization Characteristics of Vibrating Fluidized BedsIn recent years, there has been growing interest in utilizing mechanical vibration to improve the performance of a fluidized bed in the processing of relatively large particles. The advantages of vibrating fluidized beds (VFB) over conventional fluidized beds include reduced minimal fluidization velocity and fluidization pressure drops, increased efficiency of gassolid contact and improved homogeneity and stability of the fluidized bed layers. These advantages can be used in drying, cooling, heating, separating, mixing process, etc.In conventional fluidized beds, the possibility for arising of homoor heterogeneous fluidization is connected directly with the socalled stability of the fluidized system. Moreover, the theories dealing the stability often examine the behavior of their density microfluctuation. The stability of the bed density is a subject of focus in the segregation of granular solids. Any large fluctuation in the bed density will result in a failure of separation in some regions and this leads to a decrease in the total separation efficiency. In developing better separation technology, a greater stability of bed layers will be required. A method for the classification of granular materials in vibrating fluidized beds has already been suggested (Zhang et al., 1996。而在這次設(shè)計(jì)中，讓我深刻的認(rèn)識(shí)到這點(diǎn)，在今后的學(xué)習(xí)中一定能夠克服這些不足，使自己的設(shè)計(jì)水平不斷提高。通過(guò)這次畢業(yè)設(shè)計(jì)，我也學(xué)會(huì)了一些從沒(méi)學(xué)過(guò)的知識(shí)，學(xué)會(huì)了用設(shè)計(jì)的角度來(lái)看問(wèn)題，查閱資料文獻(xiàn)最終解決問(wèn)題的一些方法。在本次設(shè)計(jì)過(guò)程中，我也受到了其他老師的熱心幫助和指導(dǎo)，他們耐心講解的態(tài)度和有問(wèn)必答的精神真的讓我很難忘。畢業(yè)論文參考文獻(xiàn)畢業(yè)論文[1] 金國(guó)淼,[M].上海:上海科技出版社,1989,227248.[2] 潘永康,[M].上海:1986 ,200210.[3] [J],化工裝備技術(shù),1986,(3):1523.[4] [J],醫(yī)藥工程設(shè)計(jì),1986, (2).[5] [M].北京:化學(xué)工業(yè)出版社,1998.[6] Pakowski Z, Mujumdar A S, Strumillo C. Theory and Application of Vibrated Beds and Vibrated Fluid Beds for Drying Processes[J],Advances in Drying,1984, (3):254306.[7] 俞書宏，馬寶嬌，[J],武漢化工學(xué)院學(xué)報(bào)，1992，14(3,4):87.[8] 孫尚亮，[J],醫(yī)藥設(shè)計(jì),1984,(4).[9] 孫志禮,[M].沈陽(yáng):東北大學(xué)出版社,2000,3233．[10] 侯珍秀,[M].哈爾濱:哈爾濱工業(yè)大學(xué)出版社,2001,3233．[11] Erdesz K Mujumdar A S. Numerical Investigation of a Phenomenological Model for VFB[J],Drying Technology,1989,7(3):487502.[12] 聞邦春,[M],北京:機(jī)械工業(yè)出版社,1982.[13] [A],第三次全國(guó)干燥技術(shù)交流會(huì)論文集[C], .[14] 俞書宏,馬寶嬌,（VFB）干燥性能及傳熱性能的研究［A］,武漢化工學(xué)院學(xué)報(bào)[C],1992,14(3, 4):99.[15] 金國(guó)淼,[M],北京:化學(xué)工業(yè)出版社,2002.[16] Mujumdar A S. Handbook of Industrial Drying[M],New York:Marcel Dekker,1987.[17] 劉相東,[M],北京:化學(xué)工業(yè)出版社,2004.[18] 成大先,[M],北京:化學(xué)工業(yè)出版社,2002,9.[19] Kudra T, Mujudar A Drying Technologies[M],Marcel Dekker N Y 1997.[20] Wimmerstedt Drying: History and Future[J],Drying’94, , , Australia,1994,314.[21] 島村榮一. 振動(dòng)干燥機(jī)的性能及應(yīng)用［M］,食品機(jī)械裝置,1976,4(141):82.[22] 施關(guān)春. 谷物烘干機(jī)的安全使用[J],農(nóng)機(jī)使用與維修,2003,(01).畢業(yè)論文結(jié)束語(yǔ)畢業(yè)論文本論文是在指導(dǎo)教師鄧永勝老師的悉心指導(dǎo)下完成的，從課題選題、方案制定和到生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)研究等方面無(wú)不傾注了導(dǎo)師的指導(dǎo)和關(guān)懷。由于設(shè)計(jì)中有一些問(wèn)題的相關(guān)因素比較復(fù)雜，利用現(xiàn)有知識(shí)分析起來(lái)還存在困難；因此在設(shè)計(jì)中還有一些地方如果經(jīng)過(guò)改進(jìn)，可以更加完善。成功地設(shè)計(jì)隔振彈簧是成功設(shè)計(jì)干燥機(jī)的前提。另外，安裝角對(duì)物料的干燥速度也有直接影響，故可通過(guò)實(shí)驗(yàn)中的調(diào)整與觀測(cè)，找出適應(yīng)此種物料的最佳安裝角，這對(duì)物料干燥的進(jìn)行有很大的幫助，并且在經(jīng)濟(jì)上也有同樣的效益。此種機(jī)型減少了其它機(jī)型中出現(xiàn)的針對(duì)不同的物料干燥機(jī)干燥性能差別很大的情況?；蛘呓硬即龎m器，通過(guò)風(fēng)速等參數(shù)等計(jì)算出所需布袋的面積，即可選出布袋除塵器的規(guī)格與型號(hào)，雖然這樣成本可能會(huì)提高，但是可以從除塵器回收到部分產(chǎn)品，并且最后排入大氣中的尾氣更加符合國(guó)家排放標(biāo)準(zhǔn)，因此，不僅具有良好的經(jīng)濟(jì)效益，而且也具有了極具意義的社會(huì)效益。以下為：合理選擇振頻，一方面盡量避開共振區(qū)，另一方面還要滿足振動(dòng)強(qiáng)度在合理范圍內(nèi)，通常認(rèn)為工作振頻是機(jī)器自振頻率的2～4倍是合理的；設(shè)法提高上、下箱體及分布板在振動(dòng)方向上的剛度，以避免產(chǎn)生彈性彎曲振動(dòng)使噪音加大；適當(dāng)選擇保溫材料及施工方法，可提高彈性振動(dòng)阻尼，降低噪音。畢業(yè)論文畢業(yè)論文第5章 振動(dòng)流化床的環(huán)保措施畢業(yè)論文在設(shè)計(jì)中的進(jìn)行必要的環(huán)保措施，主要如下：隔振設(shè)計(jì)：振動(dòng)導(dǎo)入振動(dòng)流化床對(duì)干燥有利，但對(duì)周圍環(huán)境卻十分有害，工程上常采用彈簧隔振或平衡的方式吸收部分振動(dòng)能量，使傳給地基的動(dòng)載荷降到安全程度，而強(qiáng)制振動(dòng)流化床一般采用隔振方式。其活塞流式的運(yùn)行降低了對(duì)物料粒度均勻性及規(guī)則性的要求，易于獲得均勻的干燥產(chǎn)品。還可以得出為了保證良好的干燥效果以及經(jīng)濟(jì)性，應(yīng)該把安裝角調(diào)整到一個(gè)合適的度數(shù)。工藝參數(shù)的調(diào)整包括給風(fēng)溫度、排風(fēng)溫度、流化狀態(tài)、料層厚等，各個(gè)參數(shù)相互制約，應(yīng)協(xié)同調(diào)整，是振動(dòng)流化床流化均勻，無(wú)粉塵外泄。()== m/s(2) 床層孔隙率按照孔隙率定義： 當(dāng)時(shí)，床層孔隙率傾向于減少，反正，振動(dòng)加速度超過(guò)臨界值時(shí)，床層孔隙率增加，并且增量主要取決于振幅A，床高增量同振幅的關(guān)系為： mm()床截面不變時(shí)， 對(duì)于振動(dòng)流化床， 由于 v為氣體速度，m/s；所以可得到 =+(){1} =(3) 振動(dòng)流化床初始流化時(shí)的壓力降無(wú)振動(dòng)時(shí)，初始流化時(shí)壓力降()公式 =(1—))物料真密度=1400 kg/物料堆積密度=850 kg/濕物料初始溫度：10干燥后物料溫度：55干燥介質(zhì) (空氣)熱風(fēng)入口溫度：130熱風(fēng)出口溫度：60空氣在130的空氣密度: kg/空氣在60的空氣密度: kg/空氣在130的運(yùn)動(dòng)粘度: 空氣在60的運(yùn)動(dòng)粘度: 空氣速度v=靜止床層高度H0 =100 mm沸騰床層高度 mm計(jì)算振動(dòng)流化床中的一些參數(shù)計(jì)算(1) 振動(dòng)條件下初始流化溫度在130下，空氣的密度為= kg/，運(yùn)動(dòng)粘度為μ=，角速度振動(dòng)條件下物料初始流化速度：=(2) 在軸向力的作用下，各螺栓所受的工作拉力為： N(3) 在翻轉(zhuǎn)力矩的作用下，上面的兩螺栓受到加載作用，而下面的兩螺栓受到減載作用，故上面的螺栓受力較大，所受的載荷為： N根據(jù)以上分析可見(jiàn)，上面的螺栓所受的軸向工作拉力為： N(4) 在橫向力R的作用下，底板聯(lián)接接合面可能產(chǎn)生滑移，根據(jù)底板接合面不滑移條件，并考慮軸向力對(duì)預(yù)緊力的影響，則各螺栓所需要的預(yù)緊力應(yīng)滿足： 可查得：，則，取可靠性系數(shù)，則各螺栓所需要的預(yù)緊力為： N(5) 螺栓所受的總拉力Q為： N(6) 螺栓直徑需滿足： mm；其中 MPa；；而d=36 mm，故所選螺栓滿足要求。下面將振動(dòng)電機(jī)的重量加入考慮因素之內(nèi)，進(jìn)行校核：安裝角度為時(shí)：激振力在水平和垂直方向的力分別為： N； N。首先，可以將振動(dòng)電機(jī)的重量忽略，只考慮激振力對(duì)地腳螺栓的影響；然后，再將振動(dòng)電機(jī)的重量加入考慮因素之內(nèi)，進(jìn)行校核。合成振幅為： mm；其中 固定電機(jī)的地腳螺栓聯(lián)結(jié)校核此處按GB/T7991980, 選用M36的地腳螺栓。 該機(jī)型安裝角不同，最大工作力也不一樣；因此根據(jù)安裝角調(diào)整范圍，下面針對(duì)特定角度，進(jìn)行分析：當(dāng)安裝角為時(shí)：；； ；。(4) 驗(yàn)算共振 機(jī)床中所設(shè)計(jì)的這部分減振彈簧相當(dāng)于兩端固定的狀態(tài)，則彈簧的自振頻率按照公式可得 Hz而彈簧的工作頻率 Hz則有 即不會(huì)發(fā)生共振現(xiàn)象。按照公