【正文】 33cos 34動(dòng)葉絕對(duì)出口速度m/s35sin 36動(dòng)葉絕對(duì)出口角176。各項(xiàng)損失計(jì)算34噴嘴損失kJ/kg35動(dòng)葉損失kJ/kg36余速損失kJ/kg37葉高損失kJ/kg，這時(shí)不需對(duì)扇形損失作另外的計(jì)算38葉輪摩擦損失kJ/kgv2經(jīng)查焓熵圖得：，Gb取為與Gn相等，忽略漏汽39部分進(jìn)汽損失kJ/kg式中，由于一般不使用護(hù)罩，故eh=0，噴嘴組數(shù)Sn取為440隔板汽封漏汽損失kJ/kg ΔGp為隔板漏汽量，Gn為通過本級(jí)的蒸汽流量41葉頂漏汽損失kJ/kg級(jí)的重要參數(shù)42輪周有效焓降kJ/kg43不包括漏汽損失時(shí)的級(jí)的有效比焓降kJ/kg44級(jí)的理想可用能kJ/kg其中μ1為余速利用系數(shù)，這里取145級(jí)的有效比焓降ΔhikJ/kgΔhi=46級(jí)的相對(duì)內(nèi)效率衡量級(jí)內(nèi)能量轉(zhuǎn)換的效果47級(jí)的內(nèi)功率kW附表2 中壓缸非調(diào)節(jié)級(jí)的熱力計(jì)算（電子表格計(jì)算的原始數(shù)據(jù)）序號(hào)計(jì)算項(xiàng)目符號(hào)單位123451級(jí)滯止理想焓降kJ/kg2平均反動(dòng)度3噴嘴的滯止理想焓降kJ/kg4噴嘴的理想出口流速m/s5噴嘴的實(shí)際出口流速m/s6速度系數(shù)7噴嘴等熵出口焓值kJ/kg8噴嘴等比熵出口比容m/s9噴嘴等比熵出口比容MPa10sin 11cos 12隔板漏氣量kg/s13軸封間隙面積15軸封間隙16軸封齒數(shù)6666617噴嘴出口面積18速度19級(jí)的假象速度m/s20級(jí)的圓周速m/s21級(jí)的平均直徑22噴嘴高度23部分進(jìn)汽度1111124噴嘴出口焓kJ/kg25動(dòng)葉進(jìn)口相對(duì)速度m/s26動(dòng)葉進(jìn)汽角176。~6176。29動(dòng)葉出口理想相對(duì)速度m/s30動(dòng)葉出口相對(duì)速度m/s動(dòng)葉速度系數(shù)ψ根據(jù)汽輪機(jī)原理P15圖18選取為：31動(dòng)葉出口角176。參考文獻(xiàn)[1] 李樹春 汽輪機(jī)課程設(shè)計(jì)指示書與習(xí)題 重慶大學(xué)動(dòng)力工程學(xué)院[2] 康松 楊建明 胥建群 汽輪機(jī)原理 中國(guó)電力出版社 2000年9月出版[3] 代云修 張燦勇 汽輪機(jī)設(shè)備及系統(tǒng) 中國(guó)電力出版社 2006年2月出版[4] 黃保海 牟元恩 紀(jì)玉龍 鄒縣電廠600 MW 機(jī)組特點(diǎn)及經(jīng)濟(jì)性分析 電站系統(tǒng)工程2001年1月第17卷第1期[5] 何阿平 葉菱 彭澤瑛 亞臨界600MW汽輪機(jī)通流部分優(yōu)化設(shè)計(jì) 上海汽輪機(jī)2001年12月第4期[6] 華東六省一市電機(jī)工程學(xué)會(huì)編 汽輪機(jī)設(shè)備及其系統(tǒng) 中國(guó)電力出版社 2000年3月出版[7] 西安電力高等?？茖W(xué)校 大唐韓城第二發(fā)電有限責(zé)任公司編600MW火電機(jī)組培訓(xùn)教材 汽輪機(jī)分冊(cè) 中國(guó)電力出版社 2006年5月出版[8] 葉濤 熱力發(fā)電廠 中國(guó)電力出版社 2004年8月出版[9] 曾丹苓 熬越 張新銘 劉朝 工程熱力學(xué) 高等教育出版社 2002年出版[10] 李維特 黃保海 汽輪機(jī)變工況熱力計(jì)算 中國(guó)電力出版社 2001年出版附表1 調(diào)節(jié)級(jí)的詳細(xì)計(jì)算說明序號(hào)項(xiàng)目符號(hào)單位來源數(shù)值備注計(jì)算前已知參數(shù)1主蒸汽額定壓力MPa選取2主蒸汽額定溫度℃選取5383整機(jī)理想焓降ΔhtkJ/kg由前面設(shè)計(jì)計(jì)算而得4主蒸汽流量kg/s由前面設(shè)計(jì)計(jì)算而得5調(diào)節(jié)級(jí)平均直徑mm由前面設(shè)計(jì)計(jì)算而得1050噴嘴等熵出口參數(shù)6調(diào)節(jié)級(jí)理想焓降ΔhtkJ/kg選取85國(guó)產(chǎn)大功率汽輪機(jī)調(diào)節(jié)級(jí)的理想焓降約為70－100 kJ/kg7進(jìn)口蒸汽焓值kJ/kg根據(jù)進(jìn)口參數(shù)在焓熵圖上查取可利用查詢軟件Easyquery查取，提高準(zhǔn)確度8級(jí)的出口等比熵焓值kJ/kg=Δht調(diào)節(jié)級(jí)進(jìn)口汽流速度C0較小,故忽略不計(jì)9級(jí)的等熵滯止焓降Δht*kJ/kg8510調(diào)節(jié)級(jí)反動(dòng)度Ωm選取11噴嘴等熵滯止焓降kJ/kg12噴嘴理想出口速度m/s13噴嘴速度系數(shù)φ選取不考慮端部損失14噴嘴實(shí)際出口速度m/s=φ15噴嘴等熵出口焓值kJ/kg16噴嘴等熵出口比容m3/kghs查取根據(jù)噴嘴等熵出口焓值查hs圖得17噴嘴等熵出口壓力MPahs查取隔板漏氣量kg/sZp為軸封齒數(shù), 為軸封流量系數(shù), 為噴嘴出口理想比容,Ap為軸封間隙面積18噴嘴進(jìn)口流量kg/s=△G19噴嘴出口面積對(duì)于過熱蒸汽20最佳部分進(jìn)汽度e最優(yōu)化算取21噴嘴出口角176。以上就是我通過完成汽輪機(jī)課程設(shè)計(jì)所學(xué)到的一點(diǎn)學(xué)習(xí)方法。遇到設(shè)計(jì)上的困難時(shí)，可以查詢相關(guān)機(jī)組的信息，培養(yǎng)自學(xué)能力和查閱文獻(xiàn)的能力，這對(duì)以后的學(xué)習(xí)和工作是至關(guān)重要的。第三，在學(xué)習(xí)一些新的知識(shí)時(shí)，要做到去粗存精。第二，在看自己專業(yè)的相關(guān)知識(shí)時(shí)爭(zhēng)取做到快、系統(tǒng)、有一定的深度。明確了設(shè)計(jì)任務(wù)，在學(xué)習(xí)以及查資料當(dāng)中才會(huì)重點(diǎn)、有針對(duì)性，而不是盲目的什么知識(shí)都要看，只需看需要的就可以了；有了工作計(jì)劃，才能夠做到紊而不亂，井而有序。下面我就對(duì)我自己在完成課程設(shè)計(jì)的過程中所學(xué)到的一些東西談一下自己的看法。要比較好的完成設(shè)計(jì)任務(wù)，就需要學(xué)習(xí)掌握很多的專業(yè)知識(shí)。 N600－ 見附圖7所示。盤車相關(guān)參數(shù)：盤車轉(zhuǎn)速：3r/min 盤車電機(jī)容量：電機(jī)電壓：380v 電機(jī)轉(zhuǎn)速：980r/min.本機(jī)盤車裝置的傳動(dòng)，齒輪系統(tǒng)為：電動(dòng)機(jī)軸驅(qū)動(dòng)主動(dòng)鏈齒輪旋轉(zhuǎn)，再通過鏈條帶動(dòng)從動(dòng)鏈齒輪、蝸桿、蝸輪、蝸輪軸小齒輪和惰輪來轉(zhuǎn)動(dòng)減速齒輪，而減速齒輪則通過鍵與主齒輪軸相連接，主齒輪軸上的齒輪又跟減速小齒輪相嚙合，減速小齒輪則與盤車大齒輪相嚙合。盤車載荷低，功率余量大，啟動(dòng)平穩(wěn)，角加速度小，機(jī)構(gòu)的沖擊載荷小。該600MW汽輪機(jī)的盤車裝置位于低壓轉(zhuǎn)子與發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子的連接處，采用蝸輪蝸桿尖減速機(jī)構(gòu)，由一個(gè)擺動(dòng)齒輪拖動(dòng)轉(zhuǎn)子。各軸承瓦上X、Y向裝有軸振測(cè)量裝置，下瓦裝有測(cè)溫裝置。在軸承體內(nèi)圓上加工有燕尾槽以便與襯套結(jié)合牢固。在下半軸承體靠近水平中分面的左、右兩側(cè)還裝有銷子，以防止軸承體轉(zhuǎn)動(dòng)。每個(gè)槽 與凸肩之間有一定的間隙，因此該軸承具有良好的穩(wěn)定性和抗振性。本機(jī)汽輪發(fā)電機(jī)組軸系中除1號(hào)、2號(hào)軸承采用可傾瓦式軸承外，其余均采用橢圓形軸承。推力瓦塊和支承塊與安裝環(huán)組裝成整體，并分為上、下兩半，這就可以在不吊出轉(zhuǎn)子的情況下地推力軸承進(jìn)行拆卸和裝入，從而方便了安裝和檢修。在推力盤兩側(cè)的支撐環(huán)內(nèi)各安裝八塊可滑動(dòng)的推力瓦塊，能夠使所有瓦塊承載均勻。 圖5 整鍛式聯(lián)軸器4．6 軸承為了減小軸向推力，在轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)上采用平衡活塞，從而大大減小了軸向推力，而剩余的軸向推力則由推力軸承承擔(dān)。這種聯(lián)軸器的強(qiáng)度和剛度高，沒有松動(dòng)的危險(xiǎn)。多叉形葉根制造工藝簡(jiǎn)單，強(qiáng)度適應(yīng)性好，承載能力大，輪緣不承受偏心彎矩。為了保證進(jìn)汽邊不致被沖壞，次末級(jí)，尤其是末級(jí)進(jìn)汽邊接近頂部區(qū)段，必須設(shè)置有防沖刷的硬質(zhì)合金，或采取淬硬措施。本機(jī)組中間級(jí)動(dòng)葉片，高、中壓缸采用菌形葉根、鉚接圍帶，分組連接的結(jié)構(gòu)形式。本機(jī)組調(diào)節(jié)級(jí)動(dòng)葉片，采用寬葉形直葉片、菌形葉根、鉚接圍帶的結(jié)構(gòu)形式。調(diào)節(jié)級(jí)葉片處于高溫、高壓區(qū)段，蒸汽密度大，速度高，汽流對(duì)動(dòng)葉片的沖擊力很大，因此調(diào)節(jié)級(jí)動(dòng)葉片必須設(shè)計(jì)得十分牢固，固有振動(dòng)頻率盡可能高，才能在如此惡劣的工作環(huán)境下安全地工作。高壓級(jí)采用等厚度葉輪，這種葉輪加工方便，軸向尺寸小，但強(qiáng)度較低，葉輪輪體上通常有一個(gè)平衡孔，以平衡葉輪兩側(cè)的壓差，減小軸向推力，中低壓級(jí)采用錐形葉輪，沿其半徑方向的應(yīng)力分布比較均勻，強(qiáng)度較好，允許圓周速度可達(dá)300m/s，加工比較方便。低壓轉(zhuǎn)子采用NiCrMoV合金鋼鍛件，具有良好的低溫抗脆斷性能。汽輪機(jī)的每根轉(zhuǎn)子由兩個(gè)軸承支持。 低壓B轉(zhuǎn)子與發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子聯(lián)軸器之間嵌裝有盤車齒輪。轉(zhuǎn)子中心有貫穿轉(zhuǎn)子的中心孔，減輕轉(zhuǎn)子重量，沒有熱套部件，適于高溫條件下運(yùn)行，其強(qiáng)度和剛度均大于同一個(gè)外形尺寸的套裝軸。沒有熱套部件，因而消除了葉輪等部件高溫下可能松動(dòng)的問題，對(duì)啟動(dòng)和變工況的適應(yīng)性較強(qiáng)，適于在高溫條件下運(yùn)行。每根轉(zhuǎn)子由兩個(gè)軸承支持。 轉(zhuǎn)子 主軸本設(shè)計(jì)中，汽輪發(fā)電機(jī)組軸系由汽輪機(jī)的一根高、中壓轉(zhuǎn)子（高壓部分反向單流程，中壓部分正向單流程）、二根雙流和低壓轉(zhuǎn)子和一根發(fā)電機(jī)子共四根轉(zhuǎn)子組成。機(jī)組的高、中壓缸均通過其上汽缸水平中分面的四個(gè)搭子，座落在外下缸內(nèi)側(cè)靠近中分面處的四個(gè)水平臺(tái)肩上，其間各自設(shè)有滑動(dòng)墊片。該機(jī)組的高、中壓外缸下半底部設(shè)有軸向?qū)蜴I，高、中壓外缸的上貓爪通過二個(gè)半部面墊片與位于軸承箱上的滑動(dòng)墊塊接觸，該接觸面位于汽缸水平中分面處，中壓外缸后部下貓爪的一個(gè)凸戶嵌入3號(hào)軸承的洼內(nèi)，該凸戶則作為高、中壓缸軸向膨脹的死點(diǎn)。以此為基點(diǎn)，低壓缸（A）、(B)分別向機(jī)頭和發(fā)電機(jī)方向的膨脹不受阻礙，高、中壓缸向機(jī)頭方向的膨脹也不受阻礙。 為了保證汽輪機(jī)在啟動(dòng)、運(yùn)行和停機(jī)過程中，汽缸、轉(zhuǎn)子等部件能按設(shè)計(jì)要求定位和對(duì)中，保證其膨脹（收縮）不受阻礙，汽輪機(jī)組配置了一套滑銷系統(tǒng)。上隔板套和下隔板套之間采用螺栓連接，為保證隔板套的熱膨脹，它與汽缸凹槽之間應(yīng)留有一定的間隙。在本機(jī)中還采用了隔板套結(jié)構(gòu)，即把相鄰的幾級(jí)隔板裝在隔板套內(nèi)，再將隔板套裝在汽缸中。中低壓部分溫度低于350℃的級(jí)，采用鑄造隔板。靜葉片采用高效分流葉柵。材料性能如表15示：ZG20CrMo1V、ZG15Cr2Mo材料性能