【正文】 這種精確計算通常可不必進行（見下條數(shù)字計算例。…………………………………………………（63） 電壓降定義為算術(shù)差：…………………………………………………（64） 它與公式（63）聯(lián)立，由此有： ………………………（65） 按公式（61），將變壓器阻抗中的各分量代人負載阻抗表示式內(nèi)：……………（66） 表達式的模，及模的倒數(shù)分別為：……………………（67） 因此，電壓降為：………………（68） 電壓降是一個一階差，但括號內(nèi)的表達式則不同，是一個二階差。連接負載后，二次端子電壓變?yōu)閁2。但是，在以下的正文中仍維持不變，用U20和U2。 表示符號通常是按極坐標復(fù)數(shù)形式（絕對值和幅角之∠S或）或用實數(shù)部分P和虛數(shù)部分jQ來表示，其表達式如下：……………………………………（60） 負載可用負載阻抗ZL（每相歐姆數(shù)）來表示：…………………………………………（61） 負載也可用負載電流I2及負載的相角表示（端子電壓U2和電流I2之間所夾的相角）。 負載的說明 變壓器的負載可用一個任意值S的視在功率（并非額定容量）和一個相角來表示，也可用有功功率尸和無功功率Q來表示。 對于一臺三相變壓器，Z和Zref為每相阻抗（等效星形聯(lián)結(jié)）；見GB —。Syef為相關(guān)的一對繞組的容量基準值。此相對阻抗形式為：z＝r＋jx 式中：而Zref為： Uref為Z和Zref所屬的繞組上的電壓。電壓降與實際電壓無關(guān)，因為在電壓降計算中，與電壓相關(guān)的勵磁電流可忽略不計。此串聯(lián)阻抗是用短路阻抗來表示，它可由變壓器的例行試驗測出。如無另行規(guī)定，額定電壓（或分接電壓，如果是這種情況時）是指其他繞組（一次繞組）施加的電壓。本章所推導(dǎo)的表達式是符合IEC關(guān)于變壓器額定值和損耗等方面的定義。公式（67）示出這種差別。 在北美，額定容量（MVA）是以二次額定電壓為基礎(chǔ)的，而此額定二次電壓是靠施加于一次繞組的電壓必須補償在額定二次電流和滯后功率因數(shù)不小于80％下的變壓器中的電壓降來保持。 因此，負載條件下的最大輸出電壓為額定電壓（或分接電壓）減去一個電壓降。7 規(guī)定負載的電壓降計算、三繞組變壓器負載損耗 在詳細分析與實際變壓器分接有關(guān)的短路故障電流中，這些考慮是很重要的。對于圖22b中排列，正好相反，勵磁匝數(shù)的變化趨勢與磁導(dǎo)變化相反，這樣，總變化便減小。 絕對短路阻抗值（用歐姆表示）變化，從匝數(shù)可變的繞組（HV繞組）來看，既反映了漏磁磁導(dǎo)變化，也反映了勵磁匝數(shù)的平方關(guān)系，這是由于基準值是與勵磁匝數(shù)的平方成正比。 以上敘述，可用圖22a和22b中的曲線①表示出。 短路阻抗百分數(shù)（及其變化）僅反映了漏磁磁導(dǎo)（及其變化），當(dāng)令一個恒定的額定容量為基準值時，它必然與所考慮哪一側(cè)無關(guān)。當(dāng)分接繞組不與高壓主繞組鄰接（圖22b）時，匝數(shù)變化對漏磁磁導(dǎo)變化趨勢的效果正好相反。 分接繞組中勵磁匝的變化會引起漏磁通圖的變化和使變壓器的相應(yīng)的漏磁磁導(dǎo)發(fā)生變化。 兩種排列都在使用，對于一定的額定容量和電壓范圍內(nèi)，優(yōu)先選擇用那一種方案，制造廠可能給予標準化了。例如，兩臺心式變壓器的繞組排列，從鐵心開始向外順序為： ——低壓一高壓主繞組一分接繞組。分接繞組可以像主繞組那樣位于低壓繞組的同一側(cè)（圖22a）或在相對的一側(cè) （圖22b）。實際上，這種方法可能有更大的靈活性（見GB —1996附錄C）。 對各調(diào)壓分接的阻抗值允許偏差按GB —1996（第9章和表1）。 分接范圍內(nèi)短路阻抗的變化，繞組排列的影響 GB —。 有時有意錯開兩臺分接開關(guān)的分接位置以便盡可能對短路阻抗值不相等所帶來效應(yīng)進行局部的補償。對其他分接位置，其允許偏差要放寬些。但是，如果是涉及與現(xiàn)有變壓器組合的問題，則上述結(jié)果還是相當(dāng)合理的。 各臺變壓器實際負載為：Sa／Sra＝；Sb／Srb＝Sa＝10≈10 MVA；Sb＝20≈17 MVA 變壓器a為滿載，與此同時，變壓器b僅占額定容量的、84％。設(shè)它們要承擔(dān)的負載用S表示。 不平衡負載的計算如下： 如上述各條所述，設(shè)a和b分別表示具有額定容量Sra和Srb的兩臺變壓器，其相應(yīng)短路阻抗分別為 Za和Zb。 當(dāng)并聯(lián)連接的變壓器的短路阻抗不相等時，阻抗低的變壓器同阻抗值高的變壓器相比，其負載容量占有較高的額定容量百分數(shù)，以使兩臺變壓器絕對電壓降相等。 不相等的短路阻抗 當(dāng)兩臺變壓器的短路阻抗相等時，這表示在相等的標幺值負載（等于用額定電流百分數(shù)表示的負載電流，或等于用額定容量百分數(shù)表示的負載容量）下，它們具有相同的電壓降。 分析表明，在一先一后的分接操作中，其環(huán)流幅值的大小，是與兩臺并聯(lián)連接變壓器的分接開關(guān)交錯一個分接級時相對應(yīng)。只要負載功率因數(shù)相對地高些，兩臺變壓器各自合成電流之間的算術(shù)差將變得非常小。 環(huán)流Ic和相應(yīng)的電抗容量Qc,分別表示為各臺變壓器的額定電流Ir和額定容量Sr的分數(shù)，其近似值為：…………………………（57） 如果兩臺變壓器的容量相同且相對短路阻抗也相同，則這些表達式右邊可簡化為：………………………………………………………（58）例： 當(dāng)p＝，且z＝（.）時，環(huán)流將為額定電流的l／20。此平均電壓可假定為近似地等于額定電壓Ur：……………………………………（56） 電壓差會通過兩臺并聯(lián)變壓器阻抗相串聯(lián)后之總和產(chǎn)生環(huán)流。 有兩臺變壓器a和b，其額定容量分別為Sa和Sb,相對短路阻抗分別為Za和Zb，令其在空載狀態(tài)下由任一側(cè)并聯(lián)勵磁。 電壓比的差異及環(huán)流 如果將電壓比略有差異的兩臺變壓器并聯(lián)勵磁，則將在變壓器之間產(chǎn)生環(huán)流。 甚至，還可以使用一臺具有鐘時序數(shù)1或5的變壓器與一臺具有鐘時序數(shù)11或7的變壓器并聯(lián)運行，只要將其中一臺兩側(cè)的相序倒過來即可。圖2l 常用的三相聯(lián)結(jié)組以及一些可能的并聯(lián) 采用說明： 1]原文兩相短接了。電氣角度，故鐘時序數(shù)便變?yōu)?。在每個方框中，還表示出1個或2個變換的鐘時序數(shù)。 實際上，兩臺不同設(shè)計的變壓器，若它們之間的相對負載失配率一般不大于10％時，則認為是合理的。 規(guī)定的和保證的電壓比及短路阻抗參數(shù)應(yīng)符合GB —1996表l和第9章中的允許偏差。分接級通常是少到使錯開的分接能合理的運行。 ——不必對某些參數(shù)有少量失配的后果表示過多的擔(dān)心。其固有阻抗百分數(shù)的最佳設(shè)計是隨變壓器的規(guī)格而變化的。有關(guān)其聯(lián)結(jié)組，應(yīng)謹慎地告知。 這三個條件將在下列各條中作詳細說明。 ——在允許偏差內(nèi)，其相對短路阻抗（阻抗百分數(shù)）相同。從邏輯上說，也適用于三臺單相變壓器組成的三相組。 在本章中，并聯(lián)運行是指相同供電設(shè)施中變壓器之間采取端子對端子直接相連接下的運行。 短路電流－線路電流：……………………………………………………（50） 每相繞組的短路電流：………………………………………………………（51） 由系統(tǒng)Ⅰ和Ⅱ承受的故障電流：………………………………………（52）IⅡ（Ⅲ）＝IⅢ－IⅠ（Ⅲ）…………………………………………………（53） 繞組Ⅰ和Ⅱ中的電流：…………………………………………………（54）…………………………………………………（55） 繞組Ⅱ中的每相電流……………………………………………………（48） 繞組Ⅲ中無環(huán)流。 情況6：端子Ⅰ的三相短路 本情況僅含有正序。 系統(tǒng)Ⅱ的每相故障電流： ………………………………………………（45） 其中：阻抗均以系統(tǒng)Ⅱ為基準。 全部阻抗都以系統(tǒng)Ⅰ為基準。圖20a 情況4：系統(tǒng)Ⅰ的兩相接地故障圖20 情況4 注：本情況與情況3類似。 對于本情況（見附錄A，情況2），電壓各分量為：…………………………………………（23） 式中： （因為Z＋＝Z－）……………………………（24） 由此，………………………………………………（25） 故障電流各分量： …………………………………………（26） 系統(tǒng)Ⅱ中的各分量電流…………………………………………（27） 系統(tǒng)Ⅱ中的相電流…………………………………………（28） 變壓器繞組Ⅱ中各分量電流…………………………………（29） 繞組Ⅱ中的相電流：………………………………………………（30） 線路和繞組Ⅰ中的各分量電流：……………………………………（31） 相電流……………………………………………（32） 角接繞組中的環(huán)流：…………………………………（33）圖19b 情況3：三相線路圖和對稱分量阻抗網(wǎng)絡(luò)圖19（完） 采用說明： 1]原文的相序標錯了。 全部阻抗都以系統(tǒng)Ⅰ為基準。只須將下標Ⅰ和Ⅱ相互置換，就可由情況1結(jié)果得到全部參數(shù)計算式。 對于本情況，參見附錄A（提示的附錄），情況1：……………………………………………（1）式中 Z＝Z＋＋Z－＋Z0＝2Z＋＋Z0（因為Z＋＝Z－）………………………………………（2） 故障電流為……………………………………………………（3） 各支路電流 由系統(tǒng)Ⅱ的A相（故障相）：…………………………（4） 變壓器繞組Ⅱ的A相：…………………………………（5） B相（非故障相）：…………………………………………………（6） 繞組Ⅰ中的各分量電流： ………………………（7）……………………………………（8）17b 情況1：三相線路圖和對稱分量阻抗網(wǎng)絡(luò)圖17 情況1：圖17a 情況1：系統(tǒng)Ⅱ單相接地故障圖 圖17b～圖20b也表示出與用對稱分量法計算短路電流相對應(yīng)的等值“單線”阻抗網(wǎng)絡(luò)。 本條所研究的各情況的摘要 情況1：系統(tǒng)Ⅱ的單相接地故障（圖17a） 情況2：系統(tǒng)Ⅰ的單相接地故障（圖18a） 情況3：系統(tǒng)Ⅱ的兩相接地故障（圖19a） 情況4：系統(tǒng)Ⅰ的兩相接地故障（圖20a） 情況5：端子Ⅱ的三相短路 情況6：端子Ⅰ的三相短路 情況7；繞組置的三相短路 對于情況1～4，圖17a～圖20a已包括了與系統(tǒng)線路相連接的變壓器的三相圖中的電流流向。 第三系統(tǒng)阻抗均不參與下述任一計算方法。 式中：1≤k≤3（有效接地）。它們?nèi)缤儔浩髂菢樱彩嵌搪纷杩?。但是，如果在角接繞組內(nèi)部接有電抗器，則出現(xiàn)了附加的零序阻抗，因此，零序阻抗將會很大。 兩個主要繞組之間的零序短路阻抗與常規(guī)變壓器阻抗通常存在一定程度上的差異。 將三繞組系統(tǒng)變換到星形等效網(wǎng)絡(luò)，且各支路阻抗標幺值計算式如下所示； 各對稱分量阻抗如下所述： 正序阻抗，按定義是與在對稱三相電流負載下的常規(guī)變壓器阻抗相同。這種表達方式與額定容量Sr有關(guān)，而與電壓側(cè)無關(guān)。 因此，繞組的基準阻抗： 括號內(nèi)的標記表示該阻抗所歸算的電壓系統(tǒng)。 繞組的基準電壓： UⅠ、UⅡ、UⅢ，（繞組的額定電壓）。 電壓、電流或阻抗的各對稱分量分別用標記＋、－、0標在右上角處，例如： Zs1＋系統(tǒng)Ⅰ的正序阻抗； 系統(tǒng)Ⅱ的零序電壓。 Y接繞組中的相繞組用與線端相同的字母表示。 繞組Ⅰ和Ⅱ為中性點接地Y接繞組。 變壓器聯(lián)結(jié)組為YNynd或YNautod（如果第三繞組為不能承受負載的穩(wěn)定繞組為YNyn＋d或 YNauto＋d）。 概述 三相交流系統(tǒng)中的短路電流計算，見GB／T 15544。 ——這些諧波甚至還會引起明顯的漏磁過熱。這些直流電流將產(chǎn)生如下幾個后果： ——變壓器聲級明顯增加。勵磁電流變得嚴重的不對稱。在變壓器中性點處，可達到幾個安培。它們出現(xiàn)在變壓器中性點處時，有約幾十安培幅值的緩慢變化的脈動電流（約幾分鐘）。 地磁感應(yīng)電流和直流系統(tǒng)中的寄生電流 一個通過變壓器中性點進行有效接地的高壓交流系統(tǒng)，將為流入地殼的直流或準直流電流提供一個低電阻值的路徑。線圈的排列也很重要，例如，在一對同軸繞組