【正文】 形變分析結果，總最大形變發(fā)生在圖中所示Max位置，最大形變?yōu)椋傋钚⌒巫儼l(fā)生在圖示Min位置，最小形變量為0： 總形變量分析結果 結果分析從ANSYS分析結果中可以看出，夯頭體的最大受力處為下底板與夯架連接處，大小約為669MPa，夯頭體材料為鑄鋼，調質處理，其最大許用應力約為800MPa，故在設計許可的范圍之內。 完成命令框，最大受力處為圖中Max所在位置，大小為669MPa，最小受力處為圖中Min所在位置，約為74MPa。： 導入夯頭體模型 網格劃分單擊/preprocessor/meshing/meshtool/,在彈出的對話框meshtool中選擇smartsize,6級精度，定義材料屬性中彈性模量EX=，泊松比PRXY=，精度為三級精度。 導入模型在ansysworkbench運行環(huán)境中，導入已經建立好的夯頭體的模型。對于其中的一些具體定義操作,ANSYS還提供了直接定義、拉伸、掃描、旋轉、復制等操作特征以供選用。“自頂向下的建模法”就是在確定的坐標系下直接定義實體體素結構,然后對這些實體體素求“交”、“并”、“差”等布爾運算生成所需的幾何體。5 ANSYS有限元分析Ansys一個融結構、熱、流體、電、磁、聲學于一體的大型通用有限元軟件，作為目前最流行的有限元軟件之一，它具備功能強大、兼容性好、使用方便、計算速度快等優(yōu)點，成為工程師們開發(fā)設計的首選，廣泛應用于一般工業(yè)及科學研究領域，而在機械結構系統(tǒng)中，主要在于分析機械結構系統(tǒng)收到附在后產生的反應，如位移、應力、變形等，根據該反應判斷是否符合設計要求。動畫即可生成，點擊“捕獲”，將動畫保存為MPEG格式，即可生成蛙式打夯機的仿真動畫，將其“確定”即可保存。保留所需自由度后進入機構頁面進行仿真。 裝入帶輪與軸V帶與帶輪之間表面有接觸，故將帶輪的表面與V帶的表面的位置關系約束，進而將V帶的彎曲處的圓心與軸的中心線放在同一處，在裝入螺栓以及剩余部件整機裝配完成。 裝入扶手支撐架與底板為螺釘連接，需將它們上的孔的位置關系一一對應，將中心線的位置進行約束，電機與支架同理。具體裝配步驟為下： 選擇裝配模塊再單擊元件添加到組件按鈕，之后選取和導入要進行裝配的部件， 插入元件設置好約束關系之后，一一導入元件，進行裝配。 帶輪2 帶輪4 底板 軸2 軸1 電機 支架 帶輪3所有的零件三維圖繪制完畢后，則要進行組裝。進入pro/E草繪界面， 偏心塊初次草繪繪制完成后， 偏心塊初次拉伸重復草繪拉伸，鏡像， 偏心塊三維模型繪制帶輪1的零件輪廓， 帶輪1的第一次草繪圖形 帶輪1旋轉后零件圖繼續(xù)草繪，拉伸，陣列， 帶輪1三維模型帶輪2，3，4的建模方法與帶輪1 的方法相同，只是草繪尺寸不同，一下不做過多的贅述。零件的裝配是在組件模式下進行的，導入首個要裝配的部件，以此為基礎導入其他部件，設置約束條件，確定部件的位置關系進行裝配即可。通過重復這些基本命令，設計出符合要求的零件三維圖。利用Pro/E進行建模的時候，首先要完成各個零部件的設計，再把零部件按照裝配關系組裝在一起。 蛙式打夯機裝配圖4蛙式打夯機的三維建模及運動仿真Pro/E是一個基于特征的建模器，整個機器模型都是由一系列特征構成的。主要傳動部件的計算已經全部結束，其余配件的尺寸及設計方法借鑒于網上現(xiàn)有的數據。在設計軸時，其長度應該大于這幾個零件寬度之和，在校核軸時，主要應考慮的是軸的受力彎曲變形。： 軸1 軸2的設計軸材料選用45鋼調質，參考《材料力學》得，G=80 ， ， 。本軸因無大的瞬時過載及嚴重的應力循環(huán)對稱性，故可略去靜強度校核。軸按磨削加工，由課本附圖34得表面質量系數為軸為經表面強化處理，即，則按課本式（312）及式（312a）得綜合系數為又由課本及32得碳鋼的特性系數，取，取于是，計算安全系數值，按課本式（156）~ (158)則得S＝＝＝S＝＝＝＝＝＝≥S＝ 故可知其安全。由課本表151查得 截面上由于軸肩而形成的理論應力集中系數及按課本附表32查取。由《機械設計》第3章的附錄可知，鍵槽的應力集中較系數比過盈配合的小，因而，該軸只需校核截面Ⅳ左右兩側即可。截面Ⅴ的應力集中的影響和截面Ⅳ的相近，但是截面Ⅴ不受扭矩作用，同時軸徑也較大，故不必做強度校核。 精確校核軸的疲勞強度（1）判斷危險截面截面A,Ⅱ,Ⅲ,B只受扭矩作用，雖然鍵槽、軸肩及過渡配合所引起的應力集中均將消弱軸的疲勞強度，但由于軸的最小直徑是按扭轉強度較為寬裕確定的，所以截面A,Ⅱ,Ⅲ,B均無需校核。根據課本式(155)，以及軸單向旋轉，扭轉切應力為脈動循環(huán)變應力，取＝，軸的計算應力＝＝ MPa前已選軸材料為45鋼，調質處理，查課本表151得[]＝60MP。從軸的結構圖以及彎矩和扭矩圖中可以看出截面Ｃ是軸的危險截面。因此，作為簡支梁的軸的支承跨距＝+＝ mm。在確定軸承的支點位置時,應從手冊中查得a值。從軸的結構圖以及彎矩和扭矩圖中可以看出截面Ｃ是軸的危險截面。因此，作為簡支梁的軸的支承跨距＝+＝ mm。在確定軸承的支點位置時,應從手冊中查得a值。各軸肩處的圓角半徑為:Ⅱ處為R2。按＝90 mm由《機械設計》表61查得平鍵截面bh＝25 mm14 mm，鍵槽用鍵槽銑刀加工，長為70 mm，同時為了保證帶輪與軸配合有良好的對中性，故選擇帶輪轂與軸的配合為；同樣，半聯(lián)軸器與軸的連接，選用平鍵為20 mm12 mm90 mm，半聯(lián)軸器與軸的配合為。至此。 ④ mm(由減速器及軸承端蓋的結構設計而定)。帶輪的右端采用軸肩定位，軸肩高h＞，故取h＝7 mm，則＝104 mm。③ 取安裝帶輪處的軸段＝90 mm；帶輪的左端與左軸承之間采用套筒定位。因軸承同時受有徑向力和軸向力的作用,故選用單列圓錐滾子軸承。半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度L