打夯機的三維設(shè)計與研究畢業(yè)論文-在線瀏覽
2024-08-07 14:56本頁面
【正文】 輸出功率P=,轉(zhuǎn)速n1=940r/min,n2=300r/min根據(jù)V帶的載荷平穩(wěn)，兩班工作制（16小時），查《機械設(shè)計》P296表4，取KA=。根據(jù)算出的Pd＝＝940r/min ，查圖得：=80～100可知應(yīng)選取A型V帶。、帶的基準(zhǔn)長度并驗算小輪包角由式（90+250）2（90+250）即238680，選取=340mm 所以有：由《機械設(shè)計》P293表13－2查得Ld＝1250mm實際中心距符合要求。由于dd2=250mm，所以宜選用孔板式帶輪。帶輪的材料：選用灰鑄鐵，HT200。轉(zhuǎn)速高時要進(jìn)行動平衡，對于鑄造和焊接帶輪的內(nèi)應(yīng)力要小, 帶輪由輪緣、腹板（輪輻）和輪轂三部分組成。由于普通V帶兩側(cè)面間的夾角是40176。、34176。、38176。裝在軸上的筒形部分稱為輪轂，是帶輪與軸的聯(lián)接部分。V帶輪按腹板（輪輻）結(jié)構(gòu)的不同分為以下幾種型式：（1） 實心帶輪：用于尺寸較小的帶輪(dd≤(～3)d時)。（3） 孔板帶輪：用于尺寸較大的帶輪((dd－d)＞ 100 mm 時)， 。 （a） （b） （c） （d） 帶輪結(jié)構(gòu)類型根據(jù)設(shè)計結(jié)果，可以得出結(jié)論：小帶輪選擇實心帶輪，如圖（a）,大帶輪選擇孔板帶輪如圖（c）。轉(zhuǎn)速n2=300r/min,n3=60r/min計算設(shè)計功率根據(jù)V帶的載荷平穩(wěn)，兩班工作制（16小時），查《機械設(shè)計》P296表4，取KA＝。根據(jù)算出的Pd＝＝300r/min ，查圖得：dd=80～100可知應(yīng)選取A型V帶。 、帶的基準(zhǔn)長度并驗算小輪包角由式（100+500）2（100+500）即4201200，選取=700mm 所以有： 由《機械設(shè)計》P293表13－2查得Ld＝2400mm實際中心距符合要求。由于dd=500mm，所以宜選用輪輻式帶輪。帶輪的材料：選用灰鑄鐵，HT200。轉(zhuǎn)速高時要進(jìn)行動平衡，對于鑄造和焊接帶輪的內(nèi)應(yīng)力要小, 帶輪由輪緣、腹板（輪輻）和輪轂三部分組成。由于普通V帶兩側(cè)面間的夾角是40176。、34176。、38176。中間部分稱為輪幅（腹板），用來聯(lián)接輪緣與輪轂成一整體。 3軸的設(shè)計計算鍵的選擇因已知低速級帶輪的直徑為＝500 而 F＝＝＝ N F＝F＝＝ N F＝Ftan＝＝ N圓周力F。選取軸的材料為45鋼,調(diào)質(zhì)處理。輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處的直徑（圖32）。查課本表141,考慮到轉(zhuǎn)矩變化很小，故?。?，則：＝109＝ 按照計算轉(zhuǎn)矩Tca應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件，查《機械設(shè)計手冊》表174，選用LT10彈性套柱銷聯(lián)軸器（GB/T4323—2002），其公稱轉(zhuǎn)矩為2000。 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計（1）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度① 為了滿足半聯(lián)軸器的要求的軸向定位要求,ⅠⅡ軸段右端需要制出一軸肩,故取ⅡⅢ的直徑＝80 mm；左端用軸端擋圈定位,按軸端直徑取擋圈直徑D＝85 mm。② 初步選擇滾動軸承。參照工作要求并根據(jù)＝80 mm，由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取0基本游隙組、標(biāo)準(zhǔn)精度級的單列圓錐滾子軸承（GB/T 297—1994）30217型，其尺寸為dDT＝85 mm150 mm mm，故＝＝85 mm；右端圓錐滾子軸承采用套筒進(jìn)行軸向定位，取套筒寬為14 mm，則＝ mm。已知帶輪的轂寬度為90 mm，為了使套筒端面可靠地壓緊帶輪，此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度，故取該段長度為86 mm。軸環(huán)寬度,取b＝12 mm。根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于對軸承添加潤滑脂的要求,取端蓋的外端面與半聯(lián)軸器右端面間的距離,故取＝ mm。 Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ Ⅴ Ⅵ Ⅶ 軸1的結(jié)構(gòu)設(shè)計示意圖帶輪、半聯(lián)軸器與軸的周向定位均采用平鍵連接。滾動軸承與軸的周向定位是由過渡配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為m6 段名 參數(shù) ⅠⅡⅡⅢⅢⅣⅣⅤⅤⅥⅥⅦ直徑/mm65 H7/k6 80 85 m6 90 H7/n6 10485 m6長度/mm105 4686 12 鍵bhL/mm20 12 90251470C或R/mmⅠ處245oⅡ處 R2ⅢⅣⅤⅥⅦ處45o 軸1結(jié)構(gòu)設(shè)計參數(shù)參考《機械設(shè)計》表152，取軸左端倒角為2。 求軸上的載荷 首先根據(jù)結(jié)構(gòu)圖(）作出軸的計算簡圖(）。對于30217型圓錐滾子軸承，由手冊中查得a＝ mm。根據(jù)軸的計算簡圖做出軸的彎矩圖和扭矩圖（）。計算步驟如下：首先根據(jù)結(jié)構(gòu)圖(）作出軸的計算簡圖(）。對于30217型圓錐滾子軸承，由手冊中查得a＝ mm。根據(jù)軸的計算簡圖做出軸的彎矩圖和扭矩圖（）。計算步驟如下：＝+＝ mm＝＝＝4 N＝＝＝3 N＝＝＝2 N＝＝3 ＝ N＝＝4 ＝283 ＝＝2 ＝152 ＝＝＝486 ＝＝＝322 ＝＝2 ＝287 按彎曲扭轉(zhuǎn)合成應(yīng)力校核軸的強度進(jìn)行校核時，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面（即危險截面C）的強度。因此〈 []，故此軸安全。從應(yīng)力集中對軸的疲勞強度的影響來看，截面Ⅳ和Ⅴ處過盈配合引起的應(yīng)力集中最嚴(yán)重，從受載來看，截面C上的應(yīng)力最大。截面C上雖然應(yīng)力最大，但是應(yīng)力集中不大（過盈配合及鍵槽引起的應(yīng)力集中均在兩端），而且這里軸的直徑最大,故截面C也不必校核，截面Ⅵ和Ⅶ顯然更不必要校核。（2）截面Ⅳ左側(cè)抗彎截面系數(shù) W＝＝＝61 抗扭截面系數(shù) ＝＝＝122 825 截面Ⅶ的右側(cè)的彎矩M為 截面Ⅳ上的扭矩為 ＝1 410 990 截面上的彎曲應(yīng)力 MPa截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力 ＝ MPa軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。因，經(jīng)插值后查得＝，＝又由《機械設(shè)計》附圖31可得軸的材料的敏性系數(shù)為，＝故有效應(yīng)力集中系數(shù)按式(《機械設(shè)計》附表34）為＝由課本附圖32的尺寸系數(shù)；由課本附圖33的扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)。截面Ⅳ右側(cè)抗彎截面系數(shù) W＝＝＝72 900 抗扭截面系數(shù) ＝＝＝145 800 截面Ⅶ的右側(cè)的彎矩M為
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