東營(yíng)市一擬建多層綜合辦公樓建設(shè)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)畢業(yè)論文(參考版)
2025-06-30 12:37本頁(yè)面
【正文】 PKPM計(jì)算第10章 PKPM計(jì)算 PKPM部分文本文件 總信息 .............................................. 結(jié)構(gòu)材料信息: 鋼砼結(jié)構(gòu) 混凝土容重 (kN/m3): Gc = 鋼材容重 (kN/m3): Gs = 水平力的夾角 (Rad): ARF = 地下室層數(shù): MBASE= 0 豎向荷載計(jì)算信息: 按模擬施工加荷計(jì)算方式 風(fēng)荷載計(jì)算信息: 計(jì)算X,Y兩個(gè)方向的風(fēng)荷載 地震力計(jì)算信息: 計(jì)算X,Y兩個(gè)方向的地震力 特殊荷載計(jì)算信息: 不計(jì)算 結(jié)構(gòu)類(lèi)別: 框架結(jié)構(gòu) 裙房層數(shù): MANNEX= 0 轉(zhuǎn)換層所在層號(hào)： MCHANGE= 0 墻元細(xì)分最大控制長(zhǎng)度(m) DMAX= 墻元側(cè)向節(jié)點(diǎn)信息: 內(nèi)部節(jié)點(diǎn) 是否對(duì)全樓強(qiáng)制采用剛性樓板假定 否 采用的樓層剛度算法 層間剪力比層間位移算法 風(fēng)荷載信息 .......................................... 修正后的基本風(fēng)壓 (kN/m2): WO = 地面粗糙程度: C 類(lèi) 結(jié)構(gòu)基本周期（秒）: T1 = 體形變化分段數(shù): MPART= 1 各段最高層號(hào): NSTi = 5 各段體形系數(shù): USi = 地震信息 ............................................ 振型組合方法(CQC耦聯(lián)。混凝土選C30，混凝土保護(hù)層厚度取40。所以，計(jì)算過(guò)程及結(jié)果見(jiàn)表91。圖 91 基礎(chǔ)斷面圖 荷載分配 截面慣性矩橫向： 縱向： 計(jì)算分配荷載按基礎(chǔ)梁線剛度分配： 基礎(chǔ)梁設(shè)計(jì)根據(jù)分配荷載按縱橫向的條形基礎(chǔ)分別進(jìn)行計(jì)算，以6軸橫向條形基礎(chǔ)為例計(jì)算過(guò)程如下： 計(jì)算簡(jiǎn)圖圖 92 基礎(chǔ)梁計(jì)算簡(jiǎn)圖 基底平均凈反力及內(nèi)力計(jì)算沿基礎(chǔ)橫向的地基凈反力為（對(duì)稱(chēng)性取一半計(jì)算）：；在梁外伸部分荷載作用下，在A截面產(chǎn)生的彎矩為：固端彎矩：由力矩分配法可求得各基礎(chǔ)梁的彎矩、剪力圖如圖994。選配 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)第9章 基礎(chǔ)設(shè)計(jì) 荷載效應(yīng)組合 正常使用極限狀態(tài)下標(biāo)準(zhǔn)組合A柱：B柱： 承載力極限狀態(tài)組合A柱：由活載控制：由恒載控制：B柱：由活載控制：由恒載控制： 基礎(chǔ)尺寸設(shè)計(jì) 基礎(chǔ)梁高及埋深 取h=1000，則基礎(chǔ)埋深為：1++= 基礎(chǔ)尺寸確定對(duì)地基承載力進(jìn)行修正，本工程土質(zhì)為粉質(zhì)粘土，查地基規(guī)范可得：，所以：＝80＋（）＝114由可得基礎(chǔ)底面積A，～，則：，==，、翼緣板邊取250，根部取500。 荷載計(jì)算PTB1平臺(tái)板傳來(lái)的荷載：，PTL2梁自重：，P=。需計(jì)算配箍筋，選配雙肢則，根據(jù)構(gòu)造配雙肢。圖 86 平臺(tái)梁PTL1計(jì)算簡(jiǎn)圖梁的計(jì)算垮度截面尺寸選： 荷載計(jì)算作用在PTL1梁上的荷載主要是由平臺(tái)板、梯段板傳來(lái)的反力及梁自重，現(xiàn)匯總?cè)缦拢篜TB1平臺(tái)板傳來(lái)的荷載：1/2= TBTB3梯段板傳來(lái)的荷載：1/2=PTL1梁的自重（含粉刷）：+=_____________________________________________________________ p= 內(nèi)力及承載力計(jì)算正截面受彎承載力計(jì)算得： 選配 滿足要求。固端彎矩：圖85 PTB1平臺(tái)板最大負(fù)彎矩則PTB1 計(jì)算得： 取 滿足要求。取PTB1板厚t=80， 荷載及內(nèi)力計(jì)算 按第一受力狀態(tài)計(jì)算荷載設(shè)計(jì)值：p=按單跨簡(jiǎn)支考慮，驗(yàn)算平臺(tái)板的正彎矩計(jì)算得： 取 滿足要求。 PTB1平臺(tái)板設(shè)計(jì) 計(jì)算簡(jiǎn)圖及截面尺寸由于梯段板TB1～TB3與PTB1平臺(tái)板間尺寸相差較大，對(duì)板PTB1除應(yīng)驗(yàn)算正彎矩作用下的承載力外，尚應(yīng)驗(yàn)算負(fù)彎矩作用的影響。斜截面承載力計(jì)算按下式計(jì)算得由此可證明，梯段板抗剪承載力較大，設(shè)計(jì)樓梯時(shí)不需對(duì)梯段板斜截面進(jìn)行驗(yàn)算。圖 81 LT1平面布置 梯段板設(shè)計(jì) TB1板的計(jì)算 計(jì)算簡(jiǎn)圖及截面尺寸板厚t=(1/25～1/30)=132～110，t=120，踏步板的傾角：。 雙向板設(shè)計(jì)表 71 雙向板的內(nèi)力計(jì)算區(qū)格GH續(xù)表 71區(qū)格GH 彎矩設(shè)計(jì)值跨中最大彎矩當(dāng)內(nèi)支座固定時(shí)在g+q/2作用下的跨中彎矩值，與內(nèi)支座鉸支時(shí)在q/2作用下的跨中彎矩之和，支座最大負(fù)彎矩為當(dāng)內(nèi)支座固定時(shí)g+q作用下的支座彎矩，各區(qū)格板的彎矩計(jì)算如表72所示。2 。表 64 柱正截面配筋計(jì)算柱號(hào)層次內(nèi)力組控制內(nèi)力偏壓對(duì)稱(chēng)配筋計(jì)算實(shí)配A柱五1大1158042大3大四1大1708042大3大602三1大80421046大3大613二1大8042大3大599一1475大 103021152大3大B柱五1大5998042大3大599四1大698 10302大3大980三1大 10302大3大二 1大 11372大柱號(hào)層次內(nèi)力組控制內(nèi)力偏壓對(duì)稱(chēng)配筋計(jì)算實(shí)配B柱3大1060一1530大1047 12692小03大1265續(xù)表 64表 65 柱斜截面配筋計(jì)算柱號(hào)層次控制內(nèi)力斜截面抗剪承載力實(shí)配四肢A五1480四0三0二一B五0四三二一加密區(qū)長(zhǎng)度按規(guī)范 max(450,l/6,500)=max(450,650,500), ，但對(duì)底層柱根，故柱根取 .板的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第7章 板的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 計(jì)算簡(jiǎn)圖結(jié)構(gòu)布置圖見(jiàn)圖71。 與相對(duì)的軸力N=1003，故取N=723柱端加密區(qū)箍筋選用四肢則最小體積配筋率 滿足要求。 斜截面承載力計(jì)算以頂層B柱為例進(jìn)行計(jì)算。因 故應(yīng)考慮偏心矩增大系數(shù)。柱的計(jì)算長(zhǎng)度 因 故應(yīng)考慮偏心矩增大系數(shù)。由曲線知大偏壓的最不利組合為（ ），故該柱的最不利內(nèi)力為第一組或第二組。采用對(duì)稱(chēng)配筋，縱筋采用HRB335級(jí)鋼筋，混凝土保護(hù)層厚度取30，則＝40。表 61 梁正截面配筋計(jì)算層次截面M///實(shí)配鋼筋//%第五層支座A402428218 （509）402350218 （509）AB跨中373216 （402）支座226264214 （308）BC跨中127212 （226）第四層支座A509939225 （982）509859225 （982）AB跨中513218 （509）支座226496218 （509）BC跨中123212 （226）第三層支座A5091308325 （1473）509800325 （1473）AB跨中513218 （509）支座226718222 （760）BC跨中123212 （226）第二層支座A6281703425 （1964）628991425 （1964）AB跨中546220 （628）支座308969225 （982）BC跨中123214 （308）第一層支座A6031685225+222 （1742）6031196225+222 （1742）AB跨中523616 （603）支座4021294225+122 （1362）BC跨中129216 （402）表62 梁斜截面配筋計(jì)算層次梁號(hào)/梁端加密區(qū)非加密區(qū)實(shí)配鋼筋長(zhǎng)度/實(shí)配鋼筋五層AB雙肢雙肢BC雙肢雙肢四層AB雙肢雙肢BC雙肢雙肢三層AB雙肢雙肢BC雙肢雙肢二層AB雙肢雙肢BC雙肢雙肢一層AB雙肢雙肢BC雙肢雙肢 框架柱的截面設(shè)計(jì) 剪跨比和軸壓比驗(yàn)算表63 柱剪跨比軸壓比驗(yàn)算柱號(hào)層次//A柱545041043211152B柱5450410432104111415由表可知各柱的剪跨比（）和軸壓比（）均滿足規(guī)范要求。加密區(qū)長(zhǎng)度取max(,500)=，非加密區(qū)取兩肢，中跨若梁端加密區(qū)取兩肢則，=，加密區(qū)長(zhǎng)度取max (,500 ) = ，非加密區(qū)取兩肢。 斜截面受剪承載力計(jì)算以頂層梁為例，最不利剪力為： 邊跨截面尺寸驗(yàn)算： 則， 滿足。支座：=實(shí)配 218 滿足要求。將下部跨間的216伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋（），再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋。設(shè)，則，當(dāng)梁下部受拉時(shí)，按T形截面設(shè)計(jì)，當(dāng)梁上部受拉時(shí)，按矩形截面設(shè)計(jì)。表52 A柱最不利內(nèi)力表53 B柱最不利內(nèi)力表54 框架柱柱端彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整柱號(hào)層次四層三層二層
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