某單位綜合辦公樓結(jié)構(gòu)設(shè)計畢業(yè)論文(參考版)
2025-06-26 04:46本頁面
【正文】 柱端組合彎矩設(shè)計值的調(diào)整 柱號層4321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底2RRE(∑mC=ηC∑mb)RRE*N34 注：RRE*N欄將/M/max與相應(yīng)的N的柱底N。4右M 177。3右M 177。222.V跨中2334451支座2M 177。163.V4左M 2189V177。174.V3左M 183.V177。4右M 177。3右M 177。206.V跨中2334453支座2M 177。103.V4左M 144.192.V177。V0,383左M V177。N177。1柱頂MN177。柱底M177。N177。3柱頂MN177。柱底M177。N177。N177。N177。N1160177。柱底MN177。柱底MN177。柱底MN177。柱底MN177。m） 縱向框架活載（屋面雪荷載）作用下彎矩圖（KNm 右中跨： MF=m1—3：邊跨： MF=m 左中跨： MF=m 右中跨： MF=m1—3：邊跨： MF=m 左中跨： MF=分配系數(shù)見下表分配系數(shù)表 節(jié)點∑S39。m)相對轉(zhuǎn)動剛度S39。對稱截面取為滑動端。 7. ‘u’代表負正。代表于地震荷載組合的重力代表值產(chǎn)生。+)。 Nu 說明： 靜力組合：+ MG MQ?！≈擬u 1N177。3Nu 柱底M177。1310 V0 0 跨ABM 173 中BCV 橫向框架中柱彎矩和軸力組合表 γre[(Sgk+ Sqk)+ Sek 層內(nèi)力SgkSqkSek Sgk+內(nèi)力組合取值 →← ∣M∣max與相應(yīng)的NNmax與相應(yīng)的M 柱頂M u 4Nu 柱底M177。0 支V 0 BM1730 173 V177?！ ? 2座 BCM177?！ 0 跨ABM 中M 注：， =rRE﹝ηvb(Mlb+Mrb)/ln+﹞求得橫向框架梁內(nèi)力組合表 層截面位置內(nèi)SGKSQKSEKrRE﹝(SGK+ )+﹞rRE﹝ (SGK+ )﹞ SGK +V= rRE﹝ηvb(Mlb+Mrb)/ln+﹞內(nèi)力組合取值次力支座支座跨中支座 →←→←→←+MMMV AM177。100 支V BM V177?！ ?座 B右M177。m 6) 梁端剪力轉(zhuǎn)化計算以首層為例：AB軸跨左震 V={[(+)/+ ()/]+1/2（+）} =右震 V={[(+)/+ (+)/] +1/2（+）} =BC軸跨左震 V={[(2)/+ ()/]+1/2} =右震 V=81（二）橫向框架內(nèi)力組合 橫向框架梁內(nèi)力組合表層截面位置內(nèi)SGKSQKSEKrRE﹝(SGK+ )+﹞rRE﹝ (SGK+ )﹞ SGK +V= rRE﹝ηvb(Mlb+Mrb)/ln+﹞內(nèi)力組合取值次力支座支座跨中支座 →←→←→←+MMMV AM177。 上面計算的端彎矩是柱軸線的彎矩，所以要先計算出梁端（柱內(nèi)側(cè)）的彎矩。由于超靜定鋼筋凝土結(jié)構(gòu)具有塑性內(nèi)力重分布的性質(zhì)，所以在重力荷載作用下可乘以調(diào)幅系數(shù)β，適當(dāng)降低梁端彎矩。傳遞圖上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 橫向框架恒載彎矩二次分配上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁（） （）（）（）（） （） （） （） （）（）（）（）（）（） （） （）（）（） （）（） （） （） （） （） （） 0. 395 （） （）（） （） （） （） （） （） （） 橫向框架恒載彎矩二次分配 橫載作用下 活載（雪載）作用下豎向荷載作用下框架彎矩圖（KNm 中跨梁:M=0其它層 邊跨梁:M=m活載 頂層 邊跨梁:M=m其它層 邊跨梁:M=1）固端彎矩計算恒載 頂層 邊跨梁:M== 橫向框架計算單元 4 荷載計算1） 恒載計算恒荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如圖所示 四層：q1 q1′代表橫梁自重，為均布荷載形式 q1=′=q2為房間傳給橫梁的梯形荷載 , 走道板為單向板，傳給橫梁的荷載可忽略 q2==PP2分別為由邊縱梁，中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括梁自重、樓板和女兒墻等的重力荷載，計算如下P1=[(1/2) 2+(+6)/2] ++ 6/2+（+2）=P2=[(1/2) 2+(+6)/2+1/2] ++等效荷載 AB跨：q= q1+(12α2+α3)q2= KN/M BC跨：q= KN/M其他層：q1包括梁自重和其上橫梁自重，為均布荷載。ikμ左梁μ右梁μ上柱μ下柱543210987+=+
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