鄭州市某建設(shè)有限公司綜合辦公樓結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)畢業(yè)論文(參考版)
2025-06-25 17:13本頁(yè)面
【正文】 V= 扣除承臺(tái)和其上填土自重后的樁頂豎向力設(shè)計(jì)值：承臺(tái)受沖切承載力驗(yàn)算a、柱邊沖切：沖切力Fl= aox= aoy= ho=受沖切承載力截面高度影響系數(shù)：βhp= 沖跨比λ與系數(shù)α的計(jì)算： ∴滿足要求b、角樁向上沖切：c1=c2= a1x= a1y= ∴滿足要求承臺(tái)受剪承載力計(jì)算受剪切承載力截面高度影響系數(shù) βhs=對(duì)ⅠⅠ斜截面λx=λox=(～3之間)剪切系數(shù): ∴滿足要求對(duì)ⅡⅡ斜截面λy=λoy = ∴滿足要求承臺(tái)受彎承載力計(jì)算 選用15φ18＠120 As=3818mm2 沿平行y軸方向均勻布置 選用15φ18＠150 As=3818mm2 沿平行x軸方向均勻布置單樁設(shè)計(jì)單樁承載力KN砼C30，按軸心受壓進(jìn)行計(jì)算 根據(jù)得選用φ8＠150。 V=，扣除承臺(tái)和其上填土自重后的樁頂豎向力設(shè)計(jì)值： 承臺(tái)受沖切承載力驗(yàn)算：沖切力Fl= aox=+=1maoy== ho=受沖切承載力截面高度影響系數(shù)：βhp= 沖跨比λ與系數(shù)α的計(jì)算： ∴滿足要求b、角樁向上沖切：c1=c2= a1x= a1y= ∴滿足要求承臺(tái)受剪承載力計(jì)算受剪切承載力截面高度影響系數(shù) βhs=對(duì)ⅠⅠ斜截面λx=λox=(～3之間)剪切系數(shù): ∴滿足要求對(duì)ⅡⅡ斜截面λy=λoy=～3之間) ∴滿足要求承臺(tái)受彎承載力計(jì)算 選用26φ25＠100 As=5229mm2 沿平行y軸方向均勻布置 選用15φ16＠200，As=7364mm2 沿平行x軸方向均勻布置A柱基礎(chǔ)設(shè)計(jì) 樁數(shù)的估算： 取8根承臺(tái)尺寸軸：2+2= y軸：2+2=平面布置如圖35所示 承臺(tái)砼用C40 計(jì)算樁頂荷載 取承臺(tái)及其上土的平均容重度 ∴滿足要求，相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時(shí)作用于柱底的荷載設(shè)計(jì)值為：F=。：，高層部分自筏板底面算起至第⑧B柱基礎(chǔ)設(shè)計(jì)單樁豎向承載力：Ra=500KN確定樁的數(shù)量間距和平面布置：角柱： 樁數(shù)的估算： 取10根初選承臺(tái)尺寸：樁距S==承臺(tái)尺寸軸：+2= y軸：2+2==，樁頂伸入承臺(tái)50mm，鋼筋保護(hù)層取70mm承臺(tái)有效高度 h0=平面布置下圖所示 砼用C40 計(jì)算樁頂荷載 取承臺(tái)及其上土的平均容重度∴滿足要求相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時(shí)作用于柱底的荷載設(shè)計(jì)值為：F=。：沉孔直徑為350mm的震動(dòng)式沉管灌注樁。 ④粉質(zhì)粘土 灰黑色，黑灰色，飽和，軟塑至流塑狀態(tài)，壓縮性偏高， ⑤粉質(zhì)粘土 黃褐色，褐灰色，飽和，軟塑狀態(tài)，中性壓縮， ⑥粉質(zhì)粘土 黃褐色，褐灰色，飽和，可塑狀態(tài)，中性壓縮， ⑦粉質(zhì)粘土 黃褐色，飽和，可塑至可塑偏硬狀態(tài)，中性壓縮， ⑧粘土 黃褐色，飽和，硬塑狀態(tài)，壓縮性偏低， ⑨粉質(zhì)粘土 黃褐色，飽和，可塑偏硬狀態(tài)，中性壓縮， ⑩粘土 褐黃色，飽和，硬塑至堅(jiān)硬狀態(tài)，該層未穿透。 ②粉質(zhì)粘土 黃褐色，濕至飽和，可塑偏軟狀態(tài)，中壓縮性。第十部分 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)1．工程名稱：某多層行政辦公樓2．?dāng)M建建筑物性質(zhì)、層數(shù)、結(jié)構(gòu)類型：擬建建筑安全等級(jí)為二級(jí)，層數(shù)為6層，結(jié)構(gòu)為框架結(jié)構(gòu)。KNV, 僅需按構(gòu)造要求配置箍筋。mmmmmm∴取mm, mm=M∴屬于第一類T形截面。取1m寬作為計(jì)算單元。板厚：mm取h=120mm (1層:mm, 取140mm)，取1m寬作為計(jì)算單元。在求各中間支座最大負(fù)彎矩時(shí)，按恒載及活載均滿布各區(qū)格板計(jì)算，取荷載p=g+q = KN/m2，以下內(nèi)力計(jì)算見表雙向板彎矩計(jì)算()區(qū)格B1B4/跨內(nèi) (+)=(+)=(+)=(+)=+=+=+=+=====/跨內(nèi)(+)=(+)=(+)=(+)=+=+=+=+=====由表可見，板間支座彎矩是不平衡的，實(shí)際應(yīng)用時(shí)可近似取相鄰區(qū)格板支座彎矩的平均值，即：B1 —B4 B5 —B7 取跨中及支座截面：=80mm, =70mm單向板計(jì)算取1m寬板帶作為計(jì)算單元(b=1000mm), =10020=80mm。 第八部分 樓板設(shè)計(jì) 采用C30的混凝土（=, =），HPB235級(jí)鋼筋（=210N/mm2）。因節(jié)點(diǎn)兩側(cè)梁不等高，計(jì)算時(shí)取兩側(cè)梁的平均高度，即：mm, mm 柱的計(jì)算高度取節(jié)點(diǎn)上、下柱反彎點(diǎn)間的距離即：=+==+= （左震）節(jié)點(diǎn)剪力設(shè)計(jì)值：KN∵mm, 故取mm, mm, =, 則:==（滿足要求）節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)的受剪承載力驗(yàn)算：N取二層柱底軸力N==700700=, 二者中的較小值，故取N=?！逳==∴取N=0∴該層柱應(yīng)按構(gòu)造配置箍筋。=0故按構(gòu)造配筋，且應(yīng)滿足=%，單側(cè)配筋率，故：mm2再按及相應(yīng)的M一組計(jì)算N=, M=此組內(nèi)力是非地震組合情況，且無水平荷載效應(yīng)，故不必進(jìn)行調(diào)整，且取==mmmm20mm，取mm∴=+=同理求得：=660=198mm故為小偏心受壓。A節(jié)點(diǎn)左、右梁端彎矩：左：0右：+()=A節(jié)點(diǎn)上、下柱端彎矩：上：下：==+====,。（二）（二） 框架柱⑴ 剪跨比和軸壓比驗(yàn)算柱的剪跨比和軸壓比驗(yàn)算柱號(hào)層次b/mm/mm/(N/ mm2)//KNN/KNA柱550046023600560216005602B柱550046023600560216005602C柱550046023600560216005602D柱550046023600560216005602注：、和N都不應(yīng)考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)；=40mm。梁端加密區(qū)箍筋取4肢8100=由于非加密區(qū)長(zhǎng)度較小，故全跨均可按加密區(qū)配置?！喙拷钤O(shè)置滿足要求。說明富裕，且達(dá)不到屈服，可近似?。簃m2選420(=1256mm2)同理：支座上部：mm2選520(=1570mm2)%，∴取∴=%350700=735mm2=1570mm2 (滿足要求)∴ (滿足要求)⑵ 梁的斜截面受剪承載力計(jì)算AB跨：故截面尺寸滿足要求。mm下部跨間截面按單筋形截面計(jì)算∵ ∴屬第一類形截面。此種情況不起作用，故取=2400mm。支座彎矩：跨間彎矩取控制截面（近似取跨中截面） 當(dāng)梁下部受拉時(shí)，按T形截面設(shè)計(jì)；當(dāng)梁上部受拉時(shí)，按矩形截面設(shè)計(jì)?；钶d作用下梁端剪力及柱軸力（KN）層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨CD跨AB跨BC跨CD跨A柱B柱C柱D柱==========50（）（）（）（）40（）（）（）（）30（）（）（）（）20（）（）（）（）100（）（）（）（）三．豎向和荷載作用下梁端彎矩塑性調(diào)幅（）表615 豎向荷載作用下恒載梁端彎矩塑性調(diào)幅（）層次54321表616 豎向荷載作用下活載梁端彎矩塑性調(diào)幅（）層次654321注： 表中括號(hào)內(nèi)數(shù)值對(duì)應(yīng)于屋面雪荷載作用情況；規(guī)定順時(shí)針為正；第六部分 內(nèi)力組合層次截面位置內(nèi)力無震組合有震組合三層AMVMV
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