【正文】 Mjl表 各道次的軋制力矩機架 F1 F2 F3 F4 F5 F6ψ P（ MN） 7680 14140 16810 15030 10030 6220軋制力矩（KNm）437 1018 1172 812 350 。jl第五道次，軋制力矩 5=2Pψ =210030=350KNm。Mjl第三道次，軋制力矩 3=2Pψ =216810=1172KNm。由于采用的是穩(wěn)定咬入，即咬鋼后并不加速，計算傳動力矩是忽略電機軸上的動力矩，因此電機軸上的總傳動力矩為： （74）zkmMi?? 軋 制 力 矩 的 確 定按金屬對軋輥的作用力計算軋制力矩轉(zhuǎn)動兩個軋輥所需的軋制力矩為： =2Pa=2Pψ （75）zMjl式中 ψ——軋制力臂系數(shù)，取 ψ=； ——接觸弧長， =jljlRh?第一道次，軋制力矩 1=2Pψ =27680=437KNm。在一般情況下，以軋制力矩為最大，只有在舊式軋機上，由于軸承中的庫棕?fù)p失過大，有時附加摩擦力矩才有可能大于軋制力矩。組成傳動軋輥的力矩的前三項為靜力矩，即 （73）zj kmMi??式(520)指軋輥做均速轉(zhuǎn)動時所需的力矩。s6?表 各道次的變形抗力機架 F1 F2 F3 F4 F5 F6 (S1)?? 軋制溫度（℃） 壓下率（%） 變形抗力（MPa） 114 140 軋 制 壓 力 的 計 算軋制壓力 P=F ，面積 F= =PBlRh?第一道次，F(xiàn) 1= = ， P 1==?第二道次，F(xiàn) 2= = ， P 2=114=第三道次，F(xiàn) 3= = ， P 3=140=第四道次，F(xiàn) 4= = ， P 4==第五道次，F(xiàn) 5= = ， P 5==?第六道次，F(xiàn) 6= = ， P 6==內(nèi)蒙古科技大學(xué)設(shè)計說明書26表 各道次的軋制壓力機架 F1 F2 F3 F4 F5 F6面積（m 2） (MPa) 114 140 軋制壓力（MN） 電動機傳動軋輥所需力矩的確定 傳 動 力 矩 的 組 成 欲確定主電動機的功率，必須首先確定傳動軋輥的力矩。s5第六道次，由 =，t 6=℃，查得 25%壓下率時的變形抗力為??180MPa。s4?第五道次，由 =，t 5=℃，查得 %壓下率時的變形抗力為??176MPa。s3?第四道次，由 =，t 4=℃，查得 %壓下率時的變形抗力為??160MPa。s2第三道次，由 =，t 3=℃，查得 %壓下率時的變形抗力為??140MPa。s1?第二道次，由 = s1，t 2=℃，查得 %壓下率時的變形抗力為??120MPa。內(nèi)蒙古科技大學(xué)設(shè)計說明書24圖 72 變形抗力曲線第一道次，由 = s1，t 1=℃，查得 %壓下率時的變形抗力為??98MPa。表 各機架的校核情況機架 實際壓下量（mm）允許最大壓下量（mm）工作輥輥頸（mm）軋制溫度（℃）軋制速度（m/s）摩擦系數(shù)校核情況F1 10 760 合格F2 16 760 合格F3 15 760 合格F4 9 760 合格F5 5 570 合格F6 2 570 合格內(nèi)蒙古科技大學(xué)設(shè)計說明書23第 七 章 力 能 參 數(shù) 各道次的平均變形速度的計算 各 道 次 的 平 均 變 形 速 度 的 計 算平均變形速度 ，可用下式計算變形速度?? （71）2/()VhRH????式中 R，V——軋輥半徑及線速度有上述公式計算出各道次的變形速度，結(jié)果如表 所示。第五機架咬入校核 ?????（ ） =實際壓下量為 5mm，能保證正常咬入。第三機架咬入校核 ?????（ ）實際壓下量為 15mm，能保證正常咬入。表 重車后軋輥最小直徑機架 F1 F2 F3 F4 F5 F6重車直徑 760 760 760 760 570 570第一機架的咬入校核 ?????（ ）實際壓下量為 10mm，能保證正常咬入。內(nèi)蒙古科技大學(xué)設(shè)計說明書21鋼軋輥： （65)VTf 056..051??冷硬鑄鐵輥: （66）9 式中 摩擦系數(shù)f軋制溫度T軋輥的圓周速度V重車后的最小輥徑由于考慮軋輥的重車，直徑會有一定的減少，為保證能夠滿足重車后軋輥的強度要求，校核時取軋輥的最大重車系數(shù)為 ，按最小直徑來計算。20??根據(jù)下式計算軋機的咬入情況最大壓下量 （64））（）（ 2maxmax 12cos12fRRh???????確定摩擦系數(shù)摩擦系數(shù)的對板帶軋制的影響影響主要有，板坯的咬入、以及對軋輥的影響等。～25176。表 各機架的壓下量分配機架出口厚度H（mm）壓下量△h（mm）壓下率 ε（%）寬度B（mm）坯料長度L（m）F1 55 10 1550 F2 39 16 1550 F3 24 15 1550 F4 15 9 1550 F5 10 5 1550 F6 8 2 1550 各機架軋制速度的確定 各 機 架 軋 制 速 度 的 計 算各機架軋制速度根據(jù)金屬秒流量相等的原則計算用公式（61）計算即h0V0=h1V1=h2V2=……=h6V6=C由上式可得 6iiv()v???總設(shè) v6=3m/s所以 C=h 6V6=24有此可得其他各機架的速度 V0=36/65=V1=36/55=V2=36/39=V3=36/25=1m/sV4=36/17=內(nèi)蒙古科技大學(xué)設(shè)計說明書19V5=36/14=表 各機架的速度機架 F1 F2 F3 F4 F5 F6出口厚度（mm） 55 39 24 15 10 8出口速度（m/s） 1 3 各機架軋制溫度的計算各級溫度的計算可用公式（）來計算各機架溫降時的延續(xù)時間為軋件到軋機前的間隙時間，各個間隙時間如表 63。最大壓下量為第二道次，其壓下量為 16mm，其它各道次的壓下量均小于 16mm。TK 各 道 次 壓 下 量 的 分 配壓下量的分配原則 [9]：（1）第一機架由于來料厚度過大（傳統(tǒng)熱連軋一般 40mm 一下，而薄板坯連鑄為（50mm） ，為便于咬入，壓下率在 40%以下；內(nèi)蒙古科技大學(xué)設(shè)計說明書18（2）其他道次的壓下率很大最大可以達(dá)到 60%；（3）終軋和終軋前道次壓下率漸小，終軋道次達(dá) 20%～25%；（4）終軋前道次壓下率可達(dá) 30%～35%；（5）對于極薄規(guī)格帶鋼產(chǎn)品考慮板形精度壓下率在 15%以下。高溫時軋件溫度將即可以按輻射散熱計算，而認(rèn)為對流和傳導(dǎo)所散失的熱量大致可與變形功所轉(zhuǎn)化的熱量想抵消。連軋機各柒軋制速度應(yīng)有較大的調(diào)整范圍。未架軋制速度確定之后，便可利用秒流量相等的原則根據(jù)各架軋出厚度和前滑率，求出各架軋短速度。帶鋼厚度減少，其穿帶速度增加，帶鋼厚度在 4mm 以下時；穿帶速度可取 10m/s 左右。內(nèi)蒙古科技大學(xué)設(shè)計說明書17 速 度 制 度 的 確 定確定最末機架 F6 的出口速度 v6，末架出口速度的上限受電機能力和帶鋼軋后的冷卻能力限制，并且厚度小于 2mm 的薄帶鋼在速度太高時，還會在輥道上產(chǎn)生飄浮現(xiàn)象，但速度太低又會降低產(chǎn)量且影響軋制溫度，故應(yīng)盡可能采取較高速度。在保證軋機剛度的情況下，為提高軋機的生產(chǎn)能力，前幾道次采用低速大壓下量軋制，隨著鋼帶的變薄后幾道次采用高速小壓下的軋制方式 。例如有些鋼種對終軋溫度和壓下量有一定的要求，都需要根據(jù)鋼種特性和產(chǎn)品技術(shù)要求在設(shè)計軋制規(guī)程時加以考慮。為了保證板形質(zhì)量及厚度精度，必須遵守均勻延伸或所謂的“板凸度一定”的原則去確定各道次的壓下量。（b）提高板形及尺寸精度質(zhì)量。（2）在保證操作穩(wěn)便的條件下提高產(chǎn)量 （a） 操作穩(wěn)便的鋼板軋制定心條件，努力提高軋機的剛度。一方面要求充分發(fā)揮設(shè)備的潛力，另一方面又要求保證設(shè)備安全和操作方便，就是說在設(shè)備能力允許的條件下努力提高產(chǎn)量。對于連軋機而言主要是合理分配壓下并提高軋制速度。軋輥的詳細(xì)參數(shù)見表 。DL另外， 值小，軋機的剛性增加，為提高軋制產(chǎn)品的精度和生產(chǎn)輕型、薄壁鋼材提DL供了可能。 值大，則軋制時軋輥承受較大的彎曲應(yīng)力，而軋輥強度起著限制作用。 （51）DLK?式中 軋輥輥身長度（mm）L 軋輥直徑（mm）D 系數(shù)K系數(shù) 是反映軋機結(jié)構(gòu)特點的重要參數(shù)。另外也要考慮接軸的傳動情況和軋輥最大限度的使用效率，以節(jié)省軋輥的儲備和消耗，并有較少的換輥時間，本設(shè)計參考相同類型的軋機情況選取軋輥直徑。 在決定軋輥直徑時，必須致意不同軋制情況下咬入角的允許值和壓下量與輥徑之間的比值，以保證軋件的順利咬入，一般選定在 15176。 [6]表 住傳動技術(shù)參數(shù)機架電機功率（KW）電機轉(zhuǎn)速（rpm）電機扭矩（KNm）軋制力矩（KNm）F1 7000 0~130/330 514 2170F2 7000 0~130/330 514 2170F3 7000 0~130/330 514 1470F4 7000 0~130/330 514 1120F5 7000 0~130/330 514 500內(nèi)蒙古科技大學(xué)設(shè)計說明書14F6 7000 0~160/400 371 371表 軋機技術(shù)參數(shù)項 目 參數(shù)牌坊立柱面積 59000外側(cè) 9605機架高度（mm） 內(nèi)側(cè) 6605外側(cè) 3105機架寬度（mm） 內(nèi)側(cè) 2420機架間距（mm） 5500F1~F4 40000軋機最大允許軋制力（KN） F5~F6 32022 軋輥尺寸的確定 軋輥的主要尺寸就工藝設(shè)計來說就是輥身直徑和輥身長度。在本設(shè)計中考慮到軋制產(chǎn)品的要求選用閉式牌坊。閉式牌坊具有較高的強度和剛度，主要用于初軋機和板帶機。 軋 機 技 術(shù) 性 能 參 數(shù)根據(jù)軋制工藝性能參數(shù)的要求軋機牌坊分為閉式牌坊和開式牌坊兩類。 本設(shè)計為保證軋制質(zhì)量和滿足軋機的性能采取經(jīng)典的 CSP 六連軋機，并且預(yù)留第七架軋機的位置，在軋制形式上采用全連續(xù)軋制，保證產(chǎn)量。圖 42 工藝流程圖內(nèi)蒙古科技大學(xué)設(shè)計說明書13第 五 章 軋 機 參 數(shù) 確 定 機架數(shù)目的確定軋鋼機是完成金屬軋制變形的主要設(shè)備，是代表車間生產(chǎn)技術(shù)水平、區(qū)別于其他車間類型的關(guān)鍵。鑒于上述原則，在本設(shè)計中采用直線式金屬流程線方式。實際上，由于軋鋼車間性質(zhì)、生產(chǎn)任務(wù)和地形條件等情況的不同，再加上軋鋼車間由原料到成品的工序繁多，各種設(shè)備所起的作用又不盡相同，因而金屬流程線布置只有在少數(shù)情況有可能是單一的，大多數(shù)情況下是以上幾種方式的綜合。常見于軋鋼車間的精整工段。4）放射式 用于軋機軋出的軋件同時進(jìn)入兩個以上平行的機組中繼續(xù)進(jìn)行軋制或加工時的情況。3）曲折式 這種形式節(jié)省廠房長度。因為鋼管的橫移可靠鋼管的自由滾動。因它占有較長的廠房，鋪設(shè)的管道、電纜相應(yīng)的加長而需要較多的投資。主要用于連軋機、初軋機、板坯軋機。 車間布置形式軋鋼車間常用的金屬流程線通常有以下幾種類型。應(yīng)當(dāng)說明，上述制定工藝過程的各項依據(jù)是相互聯(lián)系、相互影響的。內(nèi)蒙古科技大學(xué)設(shè)計說明書115）工人的勞動條件工藝過程中所采用的工序必須保證生產(chǎn)安全，不危及勞動者的身體健康，不造成環(huán)境污染。成本的高低在一定程度上也是工藝過程是不合理的反映。一般鋼的加工工藝性能愈差，產(chǎn)品的技術(shù)要求愈高，其生產(chǎn)工藝過程就愈復(fù)雜，生產(chǎn)過程中金屬、燃料、電力、勞動力等各種消耗也愈高，產(chǎn)品成本必然會相應(yīng)提高。至于批量的多少主要反映在選取設(shè)備的技術(shù)水平、產(chǎn)品成本的高低上，而對產(chǎn)品的工藝過程無顯著彤響。3）生產(chǎn)規(guī)模大小一般生產(chǎn)規(guī)模大小有兩個含義，即企業(yè)規(guī)模的大小和品種批量的多少。它反映了金屬在加工過程中的難易程度，決定并影響了我們對金屬采用何種加工方式和方法，決定并影響了我們選擇工序內(nèi)容和確定工藝參數(shù)。因為達(dá)到產(chǎn)品技術(shù)要求是我們組織生產(chǎn)的出發(fā)點。制訂工藝過程的主要依據(jù)是：1）產(chǎn)品的技術(shù)條件 [5]通常在產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定了鋼材品種規(guī)格，技術(shù)條件、產(chǎn)品性能檢驗等內(nèi)容。工藝設(shè)計的任務(wù)就是要掌握制訂工藝過程的原則，正確地選擇工序內(nèi)容和確定各個基本工序的主要參數(shù)。生產(chǎn)中除以上損失外，還有取樣、檢驗、混號等造成的金屬損失，但數(shù)量非常少。（3）清理表面消耗：它包括金屬表面和原料表面缺陷處理、酸洗以及軋后成品表面所造成的金屬損失，%。內(nèi)蒙古科技大學(xué)設(shè)計說明書9（2）切損：切損包括切頭、切尾、切邊和由于局部質(zhì)量不合格而必須切除所造成的質(zhì)量損失。（1）燒損：燒損是金屬在高溫下的氧化損失。以上面的金屬損失量為依據(jù)，結(jié)合現(xiàn)場