【正文】 旋風(fēng)筒進(jìn)口風(fēng)速在15~20m/s；旋風(fēng)筒風(fēng)速一般為56m/s,。高寬比：a/b=， = ,w取20m/s b=，得 b==5521(mm) ，則a==3313(mm)b=5521+500=6021mm) ，a =3313+500=3813(mm)分解爐與C5連接管道尺寸 d====3500(mm)=3500+2502=4000(mm)設(shè)計(jì)采用雙系列旋風(fēng)筒，WA比分解爐出口有所降低，取19 m/s。分解爐的直徑Di=m=m 式中：Di分解爐直筒部分有效內(nèi)徑，mVg分解爐的工況風(fēng)量，m3/hWA分解爐斷面風(fēng)速，取8m/s Di===7630(mm) 考慮要內(nèi)耐火磚的厚度和分解爐的剛度，取分解爐的壁厚δ為250 mm分解爐直徑:D=Di+2δ=7630+2250=8130(mm)分解爐的有效截面:S===(m2)分解爐的有效容積:V1====(m3)式中：V1分解爐的有效容積，m3Q分解爐的發(fā)熱能力，kJ/hG窯的產(chǎn)量，t/hq熟料熱耗，kJ/kgY分解爐用燃料占總?cè)剂舷谋壤?，qs分解爐截面積熱負(fù)荷， kJ/(m2．h)， 一般取 kJ/(m2．h)分解爐的高度H= WA t===26400(mm)式中：H分解爐的高度WA 氣流在爐內(nèi)的平均流速t氣流在分解爐內(nèi)經(jīng)歷時(shí)間，爐進(jìn)風(fēng)口的直徑d= ===1843(mm)進(jìn)風(fēng)口風(fēng)速一般為30~50m/s，取40m/s=1843+500=2343 (mm)縮口直徑d= ===3411(mm)=3411+800=4211mm縮口風(fēng)速一般為30~50m/s，取40m/s，縮口處風(fēng)速很大，因此要求筒體的壁厚比其他地方更厚，取400mm分解爐直筒部分H1和錐體部分有效高度H2取H2==7630=3815(mm) ,H2一般為（）Di， H1=HH2=264002803815=22305(mm),入爐三次風(fēng)管直徑：d====2413(mm)=2413+250=2663(mm)分解爐出口尺寸出風(fēng)口采用徑向出風(fēng)形式，并在出風(fēng)口與頂部預(yù)留物料回流的空間。窯尾排除廢氣量（1050℃，200Pa）①、煤灰摻入量GA = %②、入窯生料分解出CO2量窯內(nèi)分解率=5%=(Nm3/kg熟料)③、窯內(nèi)燃燒產(chǎn)生煙氣量=VrK = =(Nm3/kg熟料)④、過?？諝饬?（α11） mr KL =（） = (Nm3/kg熟料)⑤、窯尾煙室總的氣體量=++= (Nm3/kg熟料)工作態(tài)風(fēng)量===（m3/kg熟料）每小時(shí)抽風(fēng)量： =G1000=1000=（m3/h）三次風(fēng)管氣體出分解爐的過?？諝?（a21） mr KL=（）=（Nm3/kg熟料）窯尾煙氣中的過?？諝饬?（）=（Nm3/kg熟料）分解爐燃燒煤需要空氣量==（Nm3/kg熟料）分解爐漏風(fēng)（5%）=5%=（Nm3/kg熟料）分解爐從三次風(fēng)管抽風(fēng)量=+=（Nm3/kg熟料）工作態(tài)風(fēng)量=== （m3/kg熟料）每小時(shí)抽風(fēng)量=工作態(tài)風(fēng)量熟料每小時(shí)產(chǎn)量=1000=（m3/h）分解爐出口煙氣的量分解爐出口煙氣量=燃燒煙氣量+過?？諝饬?分解出的C02+窯尾理論煙氣體量 =+（）+65%+=+++=（Nm3/kg熟料）換算為工作態(tài)：=（m3/kg熟料）每小時(shí)抽風(fēng)量=1000=（m3/h）五級(jí)筒入口（870℃ ，1150Pa）由分解爐進(jìn)入的氣體量：（Nm3/kg熟料）換算為工作態(tài)： =（m3/kg熟料）每小時(shí)抽風(fēng)量=1000=(m3/h)五級(jí)筒出口（850℃ ，1700Pa）由分解爐進(jìn)入氣體量： （Nm3/kg熟料）5%漏風(fēng)==（Nm3/kg熟料）五級(jí)筒內(nèi)碳酸鹽分解生成的=5%=（Nm3/kg熟料） 合計(jì)=++=（Nm3/kg熟料）換算為工作態(tài)：=（m3/kg熟料）每小時(shí)抽風(fēng)量=1000=(m3/h)四級(jí)筒入口（790℃， 1850Pa）由五級(jí)筒進(jìn)入氣體量：（Nm3/kg熟料）管道內(nèi)碳酸鹽分解生成的=15%=（Nm3/kg熟料）合計(jì)=+=（Nm3/kg熟料）換算為工作態(tài)：=（m3/kg熟料） 每小時(shí)抽風(fēng)量=1000=（m3/h)四級(jí)筒出口（770℃ ，2500Pa）由四級(jí)筒進(jìn)入總氣體量：（Nm3/kg熟料）漏入空氣量=（）=（Nm3/kg熟料）合計(jì)=+ =（Nm3/kg熟料） 換算為工作態(tài)：=（m3/kg熟料）每小時(shí)抽風(fēng)量=1000=(m3/h)三級(jí)筒入口（680℃ ，2650Pa）由四級(jí)筒進(jìn)入氣體量：（Nm3/kg熟料）管道內(nèi)碳酸鹽分解生成的==（Nm3/kg熟料）合計(jì)=+=（Nm3/kg熟料）換算為工作態(tài)：=（m3/kg熟料）每小時(shí)抽風(fēng)量=1000= (m3/h)三級(jí)筒出口（640℃ ，3300Pa）由三級(jí)筒進(jìn)入總氣體量=（Nm3/kg熟料）漏入空氣量=（）=（Nm3/kg熟料）合計(jì)=+=（Nm3/kg熟料）換算為工作態(tài)：=（m3/kg熟料）每小時(shí)抽風(fēng)量=1000=(m3/h)二級(jí)筒入口（550℃ ，3450Pa）由三級(jí)筒進(jìn)入氣體量：（Nm3/kg熟料）管道內(nèi)碳酸鹽分解生成的=3%=（Nm3/kg熟料）合計(jì)=+=（Nm3/kg熟料）換算為工作態(tài)：=（m3/kg熟料）每小時(shí)抽風(fēng)量=1000=(m3/h)1二級(jí)筒出口（515℃ ，4100Pa）由二級(jí)筒進(jìn)入總氣體量=（Nm3/kg熟料）漏入空氣量=（）=（Nm3/kg熟料）合計(jì)=+=（Nm3/kg熟料）換算為工作態(tài)：=（m3/kg熟料）每小時(shí)抽風(fēng)量=1000=(m3/h)1一級(jí)筒入口（355℃ ，4450Pa）由二級(jí)筒進(jìn)入氣體量= (Nm3/kg熟料）換算為工作態(tài)：=（m3/kg熟料）每小時(shí)抽風(fēng)量=1000=(m3/h)1一級(jí)筒出口（320℃ ，5100Pa）由一級(jí)筒進(jìn)入氣體量：（Nm3/kg熟料）漏風(fēng)量：（）=（Nm3/kg熟料）合計(jì)：+=）換算為工作態(tài)：=（m3/kg熟料）每小時(shí)抽風(fēng)量=1000=(m3/h)表 63 窯尾各部分氣體量部位名稱廢氣量（Nm3/Kg熟料）工作態(tài)風(fēng)量（m3/kg熟料）抽風(fēng)量（m3/h）窯尾三次風(fēng)管分解爐燃燒室內(nèi)五級(jí)筒入口 五級(jí)筒出口四級(jí)筒入口四級(jí)筒出口三級(jí)筒入口 三級(jí)筒出口二級(jí)筒入口二級(jí)筒出口一級(jí)筒入口一級(jí)筒出口本設(shè)計(jì)采用成都設(shè)計(jì)院的CDC分解爐, CDC分解CDC分解爐是一種”噴旋結(jié)合”型分解CDC分解爐,該分解CDC分解爐具有多種分解爐的結(jié)構(gòu)特性和低壓損旋風(fēng)筒進(jìn)風(fēng)口的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)。熟料單位實(shí)際燒成熱耗：===（kJ/kg熟料）熟料燒成效率：=100%=100%=% 物料平衡表與熱平衡表 表 52 物料平衡表（單位：kg/kg熟料）收入項(xiàng)目數(shù)量%支出項(xiàng)目數(shù)量%入預(yù)熱器生料量熟料量入窯實(shí)際干空氣量出預(yù)熱器廢氣量分解爐抽空氣量①生料中物理水分提升機(jī)帶入空氣量②生料中化學(xué)水分窯尾系統(tǒng)漏入空氣量③生料分解CO2量燃料消耗量④燃料燃燒理論煙氣量⑤煙氣中過剩空氣量出預(yù)熱器飛灰量合計(jì)100合計(jì)100 表 53 熱量平衡表 (單位:kJ/kg熟料)收入項(xiàng)目數(shù)量%支出項(xiàng)目數(shù)量%燃料燃燒熱熟料形成熱燃料顯熱蒸發(fā)生料水分耗熱生料帶入熱量廢氣帶出熱量回灰?guī)霟崾炝蠋С鰺崃咳敫G一次空氣帶入熱飛灰?guī)С鰺崃咳敫G二次空氣帶入系統(tǒng)散熱損失熱入分解爐三次空氣帶入熱系統(tǒng)總漏風(fēng)帶入的熱量提升機(jī)帶入熱量合計(jì)100合計(jì)100物料平衡收支絕對(duì)誤差==% 5%熱量平衡收支絕對(duì)誤差==% 5%物料平衡和熱平衡均小于5%，所以物料平衡和熱平衡的計(jì)算合理有效。1532m67 第5章 窯尾物料和熱平衡計(jì)算各部位溫度設(shè)置值①入預(yù)熱器生料溫度：50℃ ②入窯回灰溫度：50℃③入窯一次空氣溫度：30℃ ④入窯二次空氣溫度：1100℃ ⑤環(huán)境溫度：20℃ ⑥入窯、分解爐燃料溫度：60℃ ⑦入分解爐三次空氣溫度：950℃ ⑧熟料出窯溫度：1350℃⑨廢氣出預(yù)熱器溫度：320℃ ⑩飛灰出預(yù)熱器溫度：300℃入窯風(fēng)量比（%）一次空氣（K1）:二次空氣（K2）:窯頭漏風(fēng)（K3）=10:85:5預(yù)熱器漏風(fēng)量占理論空氣量的比例：K4=提升機(jī)喂料帶入空氣量占理論空氣量的比例K5=分解爐及窯尾漏風(fēng)占分解爐用燃料理論空氣量的比例K6=燃料分配比（%）回轉(zhuǎn)窯（Ky）：分解爐(Kf)=40:60出預(yù)熱器飛灰量:出預(yù)熱器飛灰燒失量:%各處的空氣過剩系數(shù)窯尾：αy=.分解爐混合室出口：αL=預(yù)熱器出口：αf= 窯尾綜合收塵效率η=%8熟料形成熱:1750kJ/kg熟料9系統(tǒng)的表面散熱損失：200J/kg熟料 1生料水分含量:%1窯產(chǎn)量：5000t/d 1煤元素分析表 51煤的元素分析C arH arO arN arS arA arM ar基準(zhǔn):1kg熟料,溫度0℃1收入項(xiàng)目①燃料的總消耗量： = myr+mFr（g/kg熟料) 式中 myr——窯用燃料量, mr (kg/kg熟料)；MFr ——分解爐用燃料量, mr (kg/kg熟料) ②生料消耗量、入預(yù)熱器的物料量 ⑴ 、干生料的理論消耗量=== (Kg/kg熟料)式中：干生料理論消耗量, kg/kg熟料Aad 煤應(yīng)用基灰分含量,%生料的燒失量,%α燃料灰分的摻入量，取100%⑵、出收塵器的飛損量及回灰量2(kg/kg熟料) (kg/kg熟料)式中： 入窯回灰量, kg/kg熟料 出預(yù)熱器飛灰量, kg/kg熟料 出收塵器飛灰損失量, kg/kg熟料η收塵器,增濕塔綜合收塵效率,%⑶、考慮飛損后干生料的實(shí)際消耗量mgs = =（ ）+ = (kg/kg熟料)式中: mgs 考慮飛損后干生料實(shí)際消耗量, kg/kg熟料出預(yù)熱器飛灰燒失量 （%）,⑷考慮飛損后的生料實(shí)際消耗量= mgs =（ ）= (kg/kg熟料)式中: 考慮飛損后生料實(shí)際消耗量, kg/kg熟料Ms生料中水分含量, %,⑸入預(yù)熱器物料量入預(yù)熱器物料量=+ =+ = (kg/kg熟料)③、入窯系統(tǒng)空氣量⑴燃料燃燒理論空氣量 =++（） =(Nm3/kg煤)==(kg/kg煤)式中: 燃料燃燒理論干空氣量, Nm3/kg煤燃料燃燒理論干空氣量, kg/kg煤。1020m114853混合材配料庫(kù)216。3040m13500036250362507水泥配料站熟料配料庫(kù)216。1530m16295684468441粘土216。實(shí)際儲(chǔ)存量=1424=實(shí)際儲(chǔ)存期：d=Q/Qd=(d)③混合材配料庫(kù)本設(shè)計(jì)中要求存儲(chǔ)期為2天存儲(chǔ)量為：Q=11052=2210tV===1700m3 ()選擇圓庫(kù)：直徑Φ=，庫(kù)直筒高H=24m；有效容積為v=1740m3的石膏配料庫(kù)為的數(shù)量為1個(gè)即可滿足工藝要求。實(shí)際儲(chǔ)存量=25000=36250t實(shí)際儲(chǔ)存期：d=Q/Qd=36250/5000=(d)4. 水泥配料站①熟料配料庫(kù)（圓庫(kù)）本設(shè)計(jì)中要求存儲(chǔ)期為1天，則存儲(chǔ)量為： Q=50001=5000tV=== 選擇圓庫(kù)的直徑Φ=15m，庫(kù)直筒高H=25m，有效容積為V1=3500 m3則庫(kù)的個(gè)數(shù)： n=== .因此，選用的熟料配料庫(kù)為的數(shù)量為1個(gè)即可