【正文】 m，Nmin=軸向壓力對(duì)截面重心的偏心距：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》：附加偏心距。計(jì)算配筋：但，則所以，按構(gòu)造配筋，%，%。初步判斷大小偏心的影響：=455=。m，N=軸向壓力對(duì)截面重心的偏心距：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》：附加偏心距則：驗(yàn)算是否考慮附加彎矩的影響：M1/M2= 。因?yàn)椋核裕礃?gòu)造配筋，%，%。則不考慮附加彎矩影響。3）柱頂：M=則不考慮附加彎矩影響。2）柱頂：M=則不考慮附加彎矩影響。 一層B柱的內(nèi)力表截面內(nèi)力|Mmax|NminNmaxNMM柱頂M－－N柱底M－－N1）柱頂：|Mmax|=，N=軸向壓力對(duì)截面重心的偏心距：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》：附加偏心距則：驗(yàn)算是否考慮附加彎矩的影響：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》，彎矩作用平面內(nèi)截面對(duì)稱的偏心受壓構(gòu)件，當(dāng)同一主軸方向的桿端彎矩比M1/，若構(gòu)件的長(zhǎng)細(xì)比滿足公式的要求，可不考慮軸向壓力在該方向撓曲桿件中產(chǎn)生的附加彎矩影響，否則應(yīng)考慮。鋼筋間距S=（50070416）/3=122mmS=200mm，間距滿足要求。綜上所述：一層A柱的配筋率按構(gòu)造要求配筋，選配4C16的鋼筋： 單側(cè)最小配筋率滿足要求。初步判斷大小偏心的影響：=455=。m，Nmax=軸向壓力對(duì)截面重心的偏心距：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》：附加偏心距則：驗(yàn)算是否考慮附加彎矩的影響：M1/M2= 。%，%。（2）不考慮受壓鋼筋，即取，求。采用對(duì)稱配筋：故為大偏心受壓。則不考慮附加彎矩影響。5）柱底：M=則應(yīng)該取（1）（2）中As較小的來(lái)配筋，即按構(gòu)造配筋。計(jì)算配筋：但則：（1）取按構(gòu)造配筋。初步判斷大小偏心的影響：=455=。m，N=軸向壓力對(duì)截面重心的偏心距：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》：附加偏心距則：驗(yàn)算是否考慮附加彎矩的影響：M1/M2= 。初步判定大小偏壓情況：=455=e=ei+h/2as=+500/245=計(jì)算配筋： 按上式計(jì)算時(shí)，應(yīng)滿足因?yàn)椋? 所以，按構(gòu)造配筋，%，%。m，Nmax=軸向壓力對(duì)截面重心的偏心距：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》：附加偏心距驗(yàn)算是否考慮附加彎矩的影響：M1/M2=。初步判定大小偏壓情況：=455=計(jì)算配筋：e=ei+h/2as=+500/245= 按上式計(jì)算時(shí)，應(yīng)滿足因?yàn)椋? 所以，按構(gòu)造配筋，%，%。m，Nmin=軸向壓力對(duì)截面重心的偏心距：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》：附加偏心距 驗(yàn)算是否考慮附加彎矩的影響：M1/M2= 。初步判定大小偏壓情況：=455=e=ei+h/2as=+500/245=計(jì)算配筋：按上式計(jì)算時(shí)，應(yīng)滿足因?yàn)椋? 所以，按構(gòu)造配筋，%，%。M1/M2= 。 一層A柱的內(nèi)力表截面內(nèi)力|Mmax|NminNmaxNMM柱頂M－N柱底M－N1）柱頂：|M|max=%，柱的縱向鋼筋宜對(duì)稱配置，截面尺寸大于400mm的柱，縱向鋼筋的間距不宜大于200mm。在偏心受壓柱中，垂直于彎矩作用平面的側(cè)面上的縱向受力鋼筋，其中距不宜大于300mm?！痘炷两Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》，柱縱向受力鋼筋直徑不宜小于12mm；全部縱向受力鋼筋的配筋率不宜大于5%。 剪跨比和軸壓比計(jì)算柱號(hào)層次b（mm）h0（mm）fc（N/mm2）Mc（kN根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》，框架柱的軸壓比μN(yùn)=（三級(jí)框架），此軸壓比限值適用于剪跨比大于混凝土強(qiáng)度等級(jí)不高于C60的柱。則 滿足最小配箍率要求。（4）非加密區(qū)配箍筋由《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》，非加密區(qū)箍筋間距不宜大加密區(qū)箍筋間距的2倍，則非加密區(qū)的長(zhǎng)度為：4800－502－6002=3500mm。箍筋的最小直徑：8mm。查表可得到三級(jí)框架的加密區(qū)長(zhǎng)度：，取600mm。由于==。；對(duì)集中荷載作用下（包括作用有多種荷載，其中集中荷載對(duì)支座截面或節(jié)點(diǎn)邊緣所產(chǎn)生的剪力值占總剪力的75%以上情況）的獨(dú)立梁，取為；為計(jì)算截面的剪跨比，可取=a/h0，當(dāng)，3時(shí)，取3；a取集中荷載作用點(diǎn)至支座截面或節(jié)點(diǎn)邊緣的距離。，則：則截面尺寸滿足要求。（1）驗(yàn)算截面尺寸是否滿足要求根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》：考慮地震作用組合的矩形、T形和I形截面框架梁，當(dāng)跨高比時(shí)，其斜截面受剪應(yīng)符合下列條件： （）式中：—混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)。以第一層的AB跨為例，說(shuō)明梁的斜截面的計(jì)算過(guò)程和方法。非加密區(qū)的箍筋間距不宜大于加密區(qū)箍筋間距的2倍。梁的箍筋采用HRB335級(jí)鋼筋，則查《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》=300N/mm2。s(mm2)Asmin選用鋼筋實(shí)際鋼筋面積(mm2)配筋率%As/A39。梁底鋼筋間距S=（250352318）/2=63mm{30mm，d=18mm}max=30mm，滿足要求。 說(shuō)明受壓區(qū)所配鋼筋的面積較大，且不能達(dá)到其抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值，因此，取。3．AB跨右支座截面（33）：從梁的內(nèi)力組合表中，選出最不利的內(nèi)力，（不利左震），進(jìn)行支座負(fù)筋的計(jì)算。選用鋼筋為3C18，則配筋率為：，滿足要求。從梁的內(nèi)力組合表中，選出最不利的內(nèi)力，（不利右震），進(jìn)行支座負(fù)筋的計(jì)算。：%，沿梁全長(zhǎng)頂面和底面至少應(yīng)各配置兩根通長(zhǎng)的縱向鋼筋，對(duì)三、四級(jí)抗震等級(jí)，鋼筋直徑不應(yīng)小于12mm。將下部的跨中所配的3C16鋼筋伸入支座，作為支座的負(fù)彎矩鋼筋作用下的受壓鋼筋（），再計(jì)算相應(yīng)的支座的受拉鋼筋A(yù)s，即對(duì)于支座處的鋼筋采用的雙筋矩形截面的計(jì)算方法。（2）配筋計(jì)算 選用3C16的鋼筋（As=603mm2），滿足最小配筋率的要求。（22）：按T形截面設(shè)計(jì)，M=根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》：受壓翼緣計(jì)算寬度：當(dāng)按計(jì)算跨度考慮時(shí)，；按梁間距離考慮時(shí)，；因，則不用考慮的翼緣高度。AB跨梁的截面尺寸為250mm400mm，則。沿梁全長(zhǎng)頂面和底面至少應(yīng)各配置兩根通長(zhǎng)的縱向鋼筋，對(duì)三、四級(jí)抗震等級(jí)，鋼筋直徑不應(yīng)小于12mm。第8章 橫向框架截面設(shè)計(jì)框架梁采用的是C25等級(jí)的混凝土，則查《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》；取梁的保護(hù)層厚度為c=25mm；，fc=，ft=；鋼筋的等級(jí)為HRB400，=fy′=360N/mm2。則不需進(jìn)行強(qiáng)柱弱梁的調(diào)整。以一層A柱為例說(shuō)明框架柱剪力設(shè)計(jì)值的調(diào)整過(guò)程： 。 A柱節(jié)點(diǎn)M圖則經(jīng)過(guò)分配可得： 右側(cè)受拉 左側(cè)受拉其余框架柱柱端彎矩組合設(shè)計(jì)值的調(diào)整值，分別見(jiàn)附錄2。m，M下=將柱的彎矩除以承載力抗震調(diào)整系數(shù)。從梁的內(nèi)力組合中（抗震組合），可以分別得到梁在不利的左震和右震，有利的左震和右震四種組合情況下所對(duì)應(yīng)的彎矩，分別除以抗震調(diào)整系數(shù)，并把彎矩調(diào)到柱的邊緣處，可以得到彎矩設(shè)計(jì)值較大值為（不利右震），則查柱的內(nèi)力組合中，不利的右震對(duì)應(yīng)的柱的彎矩為M上=－下面以A柱的一層柱頂計(jì)算為例，來(lái)說(shuō)明框架柱柱端彎矩組合設(shè)計(jì)值的調(diào)整的計(jì)算過(guò)程。2．框架柱柱端彎矩組合設(shè)計(jì)值的調(diào)整（強(qiáng)柱弱梁）：在考慮抗震的組合時(shí)，為了滿足強(qiáng)柱弱梁的設(shè)計(jì)，將柱端的彎矩進(jìn)行調(diào)整。查《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》，對(duì)三級(jí)框架結(jié)構(gòu)的底層，考慮地震作用組合的框架結(jié)構(gòu)底層柱下端截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值。其中柱的控制截面在柱底和柱頂。本部分計(jì)算主要依據(jù)《建筑荷載設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB500092012)和《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB500112010）。mkNm不利右震作用控制組合下梁端彎矩：+= 承載力抗震調(diào)整系數(shù)結(jié)構(gòu)構(gòu)件類型正截面承載力計(jì)算斜截面承載力計(jì)算梁偏心受壓柱梁、柱注：。為了考慮活荷載不利布置，~。考慮塑性內(nèi)力重分布的性質(zhì)，在豎向荷載下可以適當(dāng)降低梁端彎矩，進(jìn)行調(diào)幅（），以減少負(fù)彎矩鋼筋的擁擠現(xiàn)象。其中梁的控制截面位于梁端柱邊及跨間最大彎矩處，各個(gè)截面的內(nèi)力計(jì)算見(jiàn)附表1。本部分計(jì)算主要依據(jù)《建筑荷載設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB500092012)和《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB500112010）。mMB=MC=（）/2=雪荷載作用下各層框架梁上雪載為板傳遞給梁的荷載。mMB=MC=（）/2=m活荷載作用下各層框架梁上活載為板傳遞給梁的荷載。 各層梁上作用的活載1. 1~7層活荷載計(jì)算1）板傳遞給梁的梯形荷載及三角形荷載q活A(yù)B=q活CD==q活BC == kN/m2）柱的集中力F活A(yù)=F活D==F活B=F活C=+2=3）柱所受集中力產(chǎn)生的彎矩MA=MD=（）/2=q1=+= kN/mq2=+=2）板傳遞給梁的梯形荷載及三角形荷載qAB=qCD== kN/mqBC==3）柱的集中力柱的集中力分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳來(lái)，它包括梁自重、窗的自重、墻自重和樓板重等的重力荷載，計(jì)算過(guò)程如下：（1）FA、FD計(jì)算樓面板：=樓面梁：= kN窗：= kN墻：+= kNFA=FD=+++= kN（2）FB、FC計(jì)算由中縱梁傳來(lái)的樓面板重：+= kN樓面梁：= kN墻：= kNFB=FC=+ +=4）柱所受集中力產(chǎn)生的彎矩MA=MD=（）/2= MB=MC=（）/2=。 q1=q2= kN/m2）板傳遞給梁的梯形荷載及三角形荷載qAB=qCD==qBC ==3）柱的集中力柱的集中力分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱，它包括梁自重、檐溝自重和樓板重等的重力荷載，計(jì)算過(guò)程如下：（1）FA、FD的計(jì)算樓面板：=樓面梁：=檐溝：（++2）=FA=FD=++=（2）FB、FC的計(jì)算由中縱梁傳來(lái)的樓面板重：+=樓面梁：=FB=FC=+=4）柱所受集中力產(chǎn)生的彎矩MA=MD=（）/2=MB=MC=（）/2=2. 2~6層恒荷載的計(jì)算1）均布線荷載qq2包括梁自重和其上橫墻自重，均為均布荷載。 各層梁上作用的恒載1）線荷載計(jì)算qq2包括梁自重，為均布線荷載。由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，因此在框架節(jié)點(diǎn)上還作用有集中力矩。 左風(fēng)的彎矩圖（單位：kNm） 左風(fēng)的剪力圖（單位：kN） 左風(fēng)的軸力圖（單位：kN） 右風(fēng)的彎矩圖（單位：kNm） 右風(fēng)的剪力圖（單位：kN） 右風(fēng)的軸力圖（單位：kN）第6章 豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算本工程取軸線橫向框架進(jìn)行計(jì)算。當(dāng)橫向風(fēng)荷載作用在一榀框架時(shí)，按照該榀框架修正后的抗側(cè)剛度與整個(gè)樓層的抗側(cè)剛度之比來(lái)分配，即可得一榀框架在整個(gè)樓層處所受的風(fēng)荷載。 風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移計(jì)算層次樓層剪力Vj（kN）∑Di104（N/mm）Δμj（mm） μj（mm） hi（mm）Δμj/h728001/19399628001/9431528001/6361428001/4888328001/3969228001/3341133001/4724，風(fēng)荷載作用下框架最大彈性層間位移角發(fā)生在第2層，其值為1/33411/550，滿足規(guī)范要求。頂點(diǎn)側(cè)移是所有各層層間側(cè)移之和。層次高度（m）風(fēng)壓高度變化系數(shù)體型系數(shù)風(fēng)振系數(shù)基本風(fēng)壓（kN/m2）負(fù)荷面積（m2）集中力（kN）樓層剪力Vj（kN）屋頂7654321水平風(fēng)荷載作用下框架的層間側(cè)移可按照以下公式計(jì)算：Δμj=Vj/∑Dij （）式中：Vj────第j層的總剪力；∑Dij────第j層所有柱的抗側(cè)剛度之和；Δμj───第j層的層間側(cè)移。地面粗糙度為B類。 查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》：，背風(fēng)面為－?！督ㄖY(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》，均應(yīng)考慮風(fēng)壓脈動(dòng)對(duì)結(jié)構(gòu)發(fā)生順風(fēng)向風(fēng)振的影響。~。當(dāng)橫向地震水平作用在一榀框架時(shí)，按照該榀框架修正后的抗側(cè)剛度與整個(gè)樓層的抗側(cè)剛度之比來(lái)分配，即可得一榀框架在整個(gè)樓層處所受的橫向地震水平作用。，滿足規(guī)范的要求。最大層間彈性位移角發(fā)生在第2層，其值為1/11261/550，滿足規(guī)范要求。表中還計(jì)算了各層的層間彈性位移角θe。 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算表層