【文章內容簡介】 LL225 閣樓KL125 KL225 注：1）表中為考慮梁的粉刷層重力荷載而對其重力荷載的增大系數；g表示單位長度構件重力荷載；L為構件的總長度。2）梁長度取凈長。梁根據截面尺寸、材料容重及粉刷計算出單位長度上的重力荷載。 各層框架柱自重計算表截面尺寸bchc(mmmm)荷載g(kN/m)各層柱的總長度L（m）各層總質量（kN）一層二~七層閣樓一層二~七層閣樓500500450450注：1）表中為考慮梁的粉刷層重力荷載而對其重力荷載的增大系數，；g表示單位長度構件重力荷載；γ=25kN/m3；L為構件的總長度。 2）柱長度取層高。3）g=bchcγ1）外墻涂料墻面（混凝土墻） 基層墻體（柱、梁） 3~5厚1:3水泥砂漿找平層 20=粘結膠漿 40厚聚苯板保溫層（輔以錨栓固定） 6厚抹面膠漿內加耐堿玻纖網格布 噴高級外墻漆三遍 合計 ∑=2）外墻涂料墻面（加氣混凝土砌塊墻）240加氣混凝土砌塊 =噴濕墻面3厚外加劑專用砂漿底面刮糙 20=9厚1: 12=6厚1：（加5%防水劑） 20=噴高級外墻漆三遍 合計 ∑=1）釉面磚墻面，用于衛(wèi)生間、廚房內墻面 聚合物水泥砂漿修補墻面 3厚外加劑專用砂漿抹基面刮糙 17=8厚1: 12=6厚1:: 12=4厚強力膠粉泥粘結層 5厚釉面磚白水泥擦縫 合計 ∑=2）內墻涂料墻面，用于其它房間 聚合物水泥砂漿修補墻面3厚外加劑專用砂漿基面刮糙 17=5厚1:: 12=封底漆一道刷白色乳膠漆兩遍 0 .31kN/m2合計 ∑=3）內墻涂料保溫墻面，用于樓梯間聚合物水泥砂漿修補墻面20厚膠粉聚苯顆粒保溫漿料 5厚聚合物抗裂砂漿 17=涂料面層合計 ∑=門窗計算單位面積上的重力荷載。；PVC塑鋼窗（雙層玻璃）。查《建筑結構荷載規(guī)范》：：；：；：。1層：+++=2~6層：+++ =7層：（）++=閣樓層：=~七層墻荷載計算外墻砌塊：（）+（+）+（）=外墻混凝土裝修：（）=衛(wèi)生間墻體：（+）+（）+（ ）=240內墻：（）=樓梯間墻體：（）=其它房間墻體：（）+（）=門窗荷載：+（+）=構造柱重量：16=二~七層墻體總荷載G=+++++++ =外墻砌塊：（）+（）+（）+25=外墻混凝土裝修：（）= kN240內墻：（）=樓梯間墻體：（）= kN其它房間墻體：（）=門窗荷載：+=構造柱重量：8= kN一層墻體總荷載G=++++++=集中于各樓層標高處的重力荷載代表值Gi應取結構和構配件自重標準值和各可變荷載組合值之和，各層的重力荷載代表值取各樓層標高上下各樓層的一半。各可變荷載的組合值系數應根據《建筑抗震設計規(guī)范》。 =++(+)+(+)+=G2~6=+++ +=G7=+++++(+)+ += 各質點的重力荷載代表值（單位：kN）第5章 橫向水平荷載作用下框架結構的內力和側移計算根據《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》：結構的基本自振周期可按下式計算： （）式中：為基本周期調整系數，考慮填充墻對框架自振周期的折減，；為框架結構的頂點假想位移。：根據各樓層的重力荷載代表值Gi，采用假想頂點位移法，計算出結構的假想頂點側移。 結構頂點的假想側移計算層次Gi（kN）Vi（kN）ΣDi（N/mm）Δμ（mm）μ(mm)7 6 5 4 3 2 1 ：，本框架的結構的頂點假想位移=，代入公式可得： =s=根據《建筑設計抗震規(guī)范》，對于高度不超過40米，以剪切變形為主，且質量和剛度沿著高度方向分布比較均勻的結構，以及近似于單質點體系的結構，可以采用底部剪力法等簡化方法計算抗震作用。，質量和剛度沿著高度方向分布比較均勻，以剪切變形為主，因此可采用底部剪力法計算抗震作用。本工程的場地為Ⅱ類場地，抗震設防烈度為7度，在設計地震分組為第一組情況下，由《建筑設計抗震規(guī)范》，水平地震影響系數的最大值αmax=。=。結構總水平地震作用標準值由《建筑抗震設計規(guī)范》： （）式中：Geq=，GE為計算地震作用時，結構的總重力荷載代表值，為各質點重力荷載代表值之和；FEK—結構總水平地震作用標準值；α1—相應于結構基本自振周期T1的水平地震影響系數；Geq—計算地震作用時，結構等效總重力荷載的代表值。Geq= =（+5+）==Tg=T1=5Tg=則=（）.===由于T1===，則應考慮頂點附加地震作用。則頂點的附加水平地震作用為： （）式中：為頂部的附加地震作用系數。查《建筑抗震設計規(guī)范》。則=+=+===質點的水平地震作用標準值可按：=（）= （）。 各質點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表層次Hi（m）Gi（kN）GiHi(kNm)Fi（kN）Vi（kN）7654321 （a）水平地震作用的分布 （b）層間剪力分布 橫向水平地震作用及樓層地震剪力水平地震作用下框架結構的層間位移和頂點位移分別按式Vi=Diui和ui=∑ui計算。表中還計算了各層的層間彈性位移角θe。 橫向水平地震作用下的位移驗算層次Vi（kN）ΣDi104（N/mm）ui（mm）ui（mm）hi（mm）θe=ui/hi728001/2640628001/1889528001/1525428001/1320328001/1198228001/1126133001/1732由《建筑抗震設計規(guī)范》，鋼筋混凝土框架結構彈性層間位移角限值為1/550。，最大層間彈性位移角發(fā)生在第2層，其值為1/11261/550，滿足規(guī)范要求?！督ㄖO計抗震規(guī)范》，抗震驗算時，結構任一樓層的水平地震剪力應符合公式要求： （）式中： ——第i層對應于水平地震作用標準值的樓層剪力；——剪力系數，查《建筑設計抗震規(guī)范》，本工程的；——第j層的重力荷載代表值。 剪重比計算表層次層間剪力Vi（kN）Gi（kN）∑Gi（kN）剪重比7654321由《建筑抗震設計規(guī)范》，抗震設防烈度為7度、基本周期T1=Tg=，則樓層最小地震剪力系數=。，滿足規(guī)范的要求。以軸框架計算為例，其余框架計算從略。當橫向地震水平作用在一榀框架時，按照該榀框架修正后的抗側剛度與整個樓層的抗側剛度之比來分配，即可得一榀框架在整個樓層處所受的橫向地震水平作用。 一榀框架在樓層處的地震作用計算層次Fi（kN）ΣDi104（N/mm）一榀框架的抗側剛度Di104（N/mm）一榀框架在樓層處的地震作用（kN）7654321 左震的計算簡圖（單位：kN） 右震的計算簡圖（單位：kN）將上述荷載導入力學求解器，得到在橫向水平地震作用下的內力值M，V，N。~。 左震的彎矩圖（單位：kNm） 左震的剪力圖（單位：kN） 左震的軸力圖（單位：kN） 右震的彎矩圖（單位：kNm） 右震的剪力圖（單位：kN）（單位：kN）風荷載標準值計算公式為： （）式中：—高度z處的風振系數；—風荷載體型系數；—風壓高度變化系數；—基本風壓，查《建筑結構荷載規(guī)范》?！督ㄖY構荷載規(guī)范》，均應考慮風壓脈動對結構發(fā)生順風向風振的影響。30m且高寬比H/B=，故可以不考慮脈動風壓的影響，取βZ=。 查《建筑結構荷載規(guī)范》：，背風面為－。坡屋面傾角為，(迎風面)，(背風面)。地面粗糙度為B類。層次高度（m）風壓高度變化系數體型系數風振系數基本風壓（kN/m2）負荷面積（m2）集中力（kN）樓層剪力Vj（kN）屋頂7654321水平風荷載作用下框架的層間側移可按照以下公式計算：Δμj=Vj/∑Dij （）式中：Vj────第j層的總剪力；∑Dij────第j層所有柱的抗側剛度之和；Δμj───第j層的層間側移。第一層層間側移值求出以后，就可以計算各樓板標高處的側移值的頂點側移值，各層樓板標高處的側移值是該層以下各層層間側移之和。頂點側移是所有各層層間側移之和。 風荷載作用下框架側移計算層次樓層剪力Vj（kN）∑Di104（N/mm）Δμj（mm） μj（mm） hi（mm）Δμj/h728001/19399628001/9431528001/6361428001/4888328001/3969228001/3341133001/4724，風荷載作用下框架最大彈性層間位移角發(fā)生在第2層，其值為1/33411/550，滿足規(guī)范要求。以軸