【正文】 ??????????HLGKFJEIHDGCFBEAFEEF ??? ??????? 所示 表 固端 )/(mL ）（ m/kN/q )/(122 mkNql ?? ZYYZ MM ?? FEEFJIIJNMMNRRVUUVMMMMMMMMMM?????????????? ZAZA MM 11 ?? GFFGKJJKONNOSRRSWVVWMMMMMMMMMM?????????????? 1111 ABBA MM ?? HGGHLKKLPOOPTSSTXWWXMMMMMMMMMM?????????????? ，如圖 所示 南昌航空大學(xué) 畢業(yè)論文 圖 恒載作用下最后桿端彎矩（單位 kN? m） 所示 南昌航空大學(xué) 畢業(yè)論文 圖 M圖（ kN? m） ，計(jì)算過程分表叫表 和表 所示，計(jì)算簡圖如圖 所示，繪制 V圖和 N 圖，如圖 和圖 所示 南昌航空大學(xué) 畢業(yè)論文 圖 N的計(jì)算簡圖 表 V 的計(jì)算 框架位置 層數(shù) ）（ 右 mkNMb ?/ ）（ 左 mkNMb ?/ ?外M )(ml kN lMMMV bb/???? 外右左右 kN lMMMV bb/???? 外右左右 左 右 左邊跨梁 6 5 4 3 2 1 中跨梁 6 5 4 3 2 21 1 右邊跨梁 6 5 4 3
。 ???????? KGKOOKOSSOSWWSWA ???????? 。??????? IEIMMIMMUQUY ??????? 。 ???????? KJONSRWVJKNORSVW ???????? 。 11111 ????? ABBAZAZYYZ ????? 。iikikik ii? ） 。 計(jì)算過程見表 所示 表 離地高度 /m z? z? s? 20 ()kN m? ih /m jh /m /kW kN 2．風(fēng)荷載作用下的位移驗(yàn)算 D，計(jì)算結(jié)果見表： 表 2~6 層 D 值的計(jì)算 構(gòu)件名稱 2 bcii i?? 2c i i? ? ? 212ccDih?? A 軸柱 44 ??? ?? 5600 B 軸柱 )(2444 ??? ???? 21560 C 軸柱 )(2444 ??? ???? 21560 D 軸柱 44 ??? ?? 12880 南昌航空大學(xué) 畢業(yè)論文 mkNmkND /6 1 6 0 0/)1 2 8 8 02 1 5 6 02 1 5 6 05 6 0 0( ?????? 表 D 值的計(jì)算 構(gòu)件名稱 bcii i?? ii? ?? ? 212ccDih?? A 軸柱 44 ??? 7703 B 軸柱 )(444 ??? ??? 10192 C 軸柱 )(444 ??? ??? 10192 D 軸柱 44 ??? 7585 mkND /35672? ? 水平荷載作用下框架的層間側(cè)移按下式計(jì)算： jjijVu D??? 式中 jV 第 j層的總剪力； ijD? 第 j 層所有柱的抗側(cè)剛 度之和； ju 第 j層的層間側(cè)移。由此可繪出框架的計(jì)算簡圖如圖 所示。 ??? A， C板四周與梁整體連接，應(yīng)剩以折減系數(shù) 雙 向 板 的 配 筋 計(jì) 算 見 表 ， 取 截 面 有 效 高 度00 ,70,80 hfmAmmhmmhySyox??? 按計(jì)算 表 截 面 /M kN m? h0/mm yMA fh? 選配鋼筋 實(shí)配面積/mm2 A 區(qū)格 xl 方向 80 121 2008? 251 yl 方向 70 56 2008? 251 南昌航空大學(xué) 畢業(yè)論文 跨內(nèi) C 區(qū)格 xl 方向 80 177 2008? 251 yl 方向 70 202 2008? 251 支 座 AA 80 174 2008? 251 CC 80 377 20010? 393 B （ 2） 、線恒載設(shè)計(jì)值： mkNg /? 線活載設(shè)計(jì)值： mkNq /? 計(jì)算簡圖如圖 所示 （ a） (b) 圖 板的尺寸和計(jì)算簡圖 (b)板的尺寸； (b)計(jì)算簡圖 （ 3） 內(nèi)力計(jì) 算 計(jì)算跨度： mmml ??? 板的彎矩計(jì)算見表 所示 表 南昌航空大學(xué) 畢業(yè)論文 截面 第一支座 跨內(nèi) 第二支座 彎矩計(jì)算悉數(shù)?m 61? 141 161? 20)( lqgM m ??? ， b=1000mm， ,8020200 10 ???? ?mmmmmmh 單向板的配筋計(jì)算見表 所示 表 板帶部位截面 第一支座 跨中 第二支座 M/（ kN/m） 201 bhfMcs ?? ? ? 210 / mmf fbhAyc??? 48 55 48 選配鋼筋 2008? 2008? 2008? 實(shí)配鋼筋面積/ 2mm 251 251 251 第四章 框架計(jì)算 （ KL3） 框架的計(jì)算單元如圖 所示，?、休S上的一榀框架計(jì)算，假定框架柱與基礎(chǔ)頂面固結(jié)，框架梁與柱剛接，由于各層柱的截面尺寸不變，故 梁跨等于柱截面形心軸線的距離，底層柱高從基礎(chǔ)頂面到第二層樓面， 基礎(chǔ)頂面標(biāo)高根據(jù)地質(zhì)條件、室內(nèi)外高差，定為 m，二層樓面標(biāo)高為 ，故底層柱高為 。ym =? ? AA 支座 ： mmkNm y /39。 / mkNq ?? 表 區(qū)格 A C /xyll 跨內(nèi) 計(jì)算簡圖 跨 0?? xm （ + ） kN/ m2（ ） 2=? /m （ + ） kN/m2（ ） 2=? /m 南昌航空大學(xué) 畢業(yè)論文 內(nèi) ym （ + ） kN/ m2（ ） 2=? /m ? /m ?? ??xm? + =? +=? /m ??ym? + =? /m ? /m 支座 計(jì)算簡圖 39。 在求區(qū)格跨內(nèi)正彎矩時，按恒載均布及活載棋盤式布置計(jì)算，取荷載： 239。 ??? CC 支座： mmkNm y /39。xm =? /m =? 39。 / mkNqgg ????? 239。 20mm 水泥砂漿面層 ?20 kN/m3 =120 厚鋼筋混凝土板 25 kN/m3= kN/ m2 10厚混合砂漿抹灰層 17 kN/m3= kN/m2 恒載標(biāo)準(zhǔn)值 kN/ m2 恒載設(shè)計(jì)值（按永久荷載效應(yīng)控制， G? 取 ， Q? 取 ） g = kN/ m2 = kN/ m2活載設(shè)計(jì)值 q= kN/ m2 = kN/ m2 合計(jì) p=g+q= kN/ m2+ A,C 兩雙向板，雙向板的計(jì)算的有效長度為兩相鄰梁中心線間的距離。 圖 南昌航空大學(xué) 畢業(yè)論文 （ 1） 標(biāo)準(zhǔn)層樓面計(jì)算 ，對于 A板， 2 70 04 50 0 ??? mmmmlloxoy，為雙向板；對于 C 板， 2142020200 ??? mmmmlloxoy ，為雙向板；對于 B 板 , 3415006000 ??? mmmmlloxoy ,為單向板。 梁格及柱網(wǎng)布置見圖 所示 南昌航空大學(xué) 畢業(yè)論文 選 12 號軸線上的一榀框架進(jìn)行結(jié)構(gòu)計(jì)算。 天溝：采用現(xiàn)澆天 溝。 樓面結(jié)構(gòu)：全部采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土肋形樓蓋，板厚 100mm。 6 結(jié)構(gòu)選型 結(jié)構(gòu)體系選型：采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)體系。 在截面設(shè)計(jì)時 ,主要有正截面和斜截面的設(shè)計(jì) 受彎構(gòu)件在設(shè)計(jì)是都要進(jìn)行抗彎和抗剪設(shè)計(jì) ,鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的破壞主要有三種形式 .即適筋截面的破壞 ,特點(diǎn)是受拉鋼筋先屈服 ,然后受壓區(qū)混凝土被壓碎 ,超筋破壞和少筋破壞是脆性破壞是工程 中不允許出現(xiàn)的 ,我們在截面設(shè)計(jì)是不能出現(xiàn)后面的兩種情況。 本設(shè)計(jì)采用了二種類型的組合： (應(yīng)為沒考慮風(fēng)荷載 ) ⑴豎向荷載效應(yīng)，包括全部恒載和活載的組合； (2)地震作用效應(yīng)與重力荷載代表值效應(yīng)的組合。 在水平荷載作用下采用 D值法 在框架內(nèi)力組合時 通過框架內(nèi)力分析，獲得了在不同荷載作用下產(chǎn)生的構(gòu)件內(nèi)力 標(biāo)準(zhǔn)值。其中一般我們常用的方法有兩種 :D 值法和二次彎距分配法。 在豎向荷載作用下的近似計(jì)算 通常，多層多跨框架在豎向荷載作用下的側(cè)移是不大的，可近似的按無側(cè)移框架進(jìn)行分析，而且當(dāng)某層梁上有豎向荷載時，在該層梁及相鄰柱子中產(chǎn)生較大內(nèi)力，而在其他 樓層的梁、柱子所產(chǎn)生內(nèi)力，在經(jīng)過柱子傳遞和節(jié)點(diǎn)分配以后，其值將隨著傳遞和分配次數(shù)的增加而衰減，且梁的線剛度越大，衰減越快。在工程設(shè)計(jì)中，為簡便起見，仍假定梁的截面慣性距 I沿軸線不變，對現(xiàn)澆樓蓋中框架取 I=2I0邊框架取 I=。 在計(jì)算框架梁截面慣性距 I時應(yīng)考慮到樓板的影響。對于不等跨框架，當(dāng)個跨跨度相差不大于 10%時，在手算時可簡化為等跨框架，跨度取原框架各跨跨度的平均值，以減少計(jì)算工作量?？蚣芰旱目缍燃慈≈虞S線之間的距離。在現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中，梁和柱內(nèi)的縱向受力鋼筋都將穿過節(jié)點(diǎn)或錨入?yún)^(qū)，這時應(yīng)簡化為剛節(jié)點(diǎn)。由于橫向框架的間距相同，作用于各橫向框架上的荷載相同，框架的抗側(cè)剛度相同，因此，除端部外，各榀橫向框架都將產(chǎn)生相同的內(nèi)力與變形，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時一般取中間有代表性的一榀橫向框架進(jìn)行南昌航空大學(xué) 畢業(yè)論文 分析即可；而作用于縱向框架上的荷載則各不相同，必要時應(yīng)分別進(jìn)行計(jì)算。 (2) 框架結(jié)構(gòu)應(yīng)布置并設(shè)計(jì)為雙向抗側(cè)力體系，主體結(jié)構(gòu)的梁柱間不應(yīng)采用鉸接，也不應(yīng)采用橫 向?yàn)閯偨?，縱向也鉸接的結(jié)構(gòu)體系。 材料要求 梁、柱混凝土