【正文】 2．粗、中軋機組軋輥輥頸尺寸的確定粗、中軋機組使用滾動軸承,其型式為四列圓柱滾動軸，輥頸直徑 d 和新輥直徑D 之間存在以下關(guān)系 [16]：52 d=(~)D ……（式 611） 輥頸長度 l 和輥頸直徑 D 之間存在以下關(guān)系：l=d+20～30㎜ 輥 簡 支 梁 圖 示 及 受 力 如 下 所 示 ：1 軋輥簡支梁圖示及受力如下所示：軋輥受力圖 62 及彎矩、扭矩圖 63 和 64 所示： a b P RA L RB 圖 62 軋輥受力圖 MMmaxX 圖 63 彎矩圖 53 X 圖 64。 212 192 72 WC2Ac2000750/1900 軋輥強度校核由于粗，中軋機軋制壓力較大且來料尺寸波動大，而予精軋、精軋壓力小，且使用高硬度的碳化鎢輥環(huán)，故本設計只校核粗機組的軋輥強度，對輥身只計算彎曲，對輥頸則計算彎曲和扭矩，對中軋機機組，預精軋及精軋機組軋輥則不予校核 [8]。 212 192 72 WC 750/190027 45176。 212 192 72 WC 900/180025 45176。 212 192 72 WC 900/1800精軋機組23 45176。 212 192 72 WC 900/180021 45176。 212 192 72 WC 900/180019 45176。49 圖 61由上而下依次為 1—6機架孔型在軋輥上的配置情況表 61 軋輥及電機參數(shù)表軋輥 主電機軋輥尺寸輥徑（mm）機組 機架號機架布置Max Min輥身長度(mm)材質(zhì) 功率（kw）轉(zhuǎn)速 rmp1 H 610 520 760 球墨鑄鐵 Ac400 750/1500粗軋機組 2 V 610 520 760 球墨鑄鐵 Ac400 750/1500503 H 610 520 760 球墨鑄鐵 Ac600 900/18004 V 610 520 760 球墨鑄鐵 Ac600 900/18005 H 610 320 760 球墨鑄鐵 Ac600 900/18006 V 610 320 760 球墨鑄鐵 Ac600 900/18007 H 430 370 650 球墨鑄鐵 Ac700 900/18008 V 430 370 650 球墨鑄鐵 Ac600 900/18009 H 430 370 650 球墨鑄鐵 Ac700 900/180010 V 430 370 650 球墨鑄鐵 Ac600 900/180011 H 430 370 650 球墨鑄鐵 Ac700 900/1800中軋機組12 V 430 370 650 球墨鑄鐵 Ac600 900/180013 H 285 255 95 WC Ac700 900/180014 V 285 255 95 WC Ac600 900/180015 H 285 255 95 WC Ac700 900/1800預精軋機組16 V 285 255 95 WC Ac600 900/180017 45176?？仔团渲玫囊话阍瓌t為 [6]：1）力求軋機各機架的軋制時間均衡；2）為了便于調(diào)整，成品孔必須單獨配置在成品機架的一個軋制線上；3）考慮孔型的磨損程度及對其質(zhì)量的影響，每一道次備有不同數(shù)量的孔型，當孔型磨損到影響成品質(zhì)量時，可以只換孔型而不必換軋輥。 公式：p=(1+m)(k+ηε) ……（式 61） m ：外摩擦對單位壓力的影響系數(shù) △h ：該道次平均壓下量 H,h ：軋制前后軋件平均高度η ：粘性系數(shù), η=()C’10 Mpa ……（式 63） ε ：平均變形速度η、ε：變形速度對于變形抗力的影響系數(shù)????????式??hHRfm??46)(2????式??hHRv?47 f ：軋件與軋輥間的摩擦系數(shù) v ：軋制速度 K ：靜載時平面變形抗力 [4] K=()(+C+Mn+) Mpa ……（式 65） 公式中：t軋制溫度 ℃ c,Mn,Cr鋼中的碳,錳,鉻含量,% 修公式 [9]: p=(1+m)(k+ηε)a ,a修正系數(shù), ……（式 66） a=+ ……（式 67） P P=p 2）適用于當軋制溫度大于 800℃，錳含量小于 %。采用理論計算法，計算平均單位壓力的公式有幾種：Ekelund,Sims,Stone,采利荷夫計算式等等，這些公式具有自己的適用范圍和限制條件，本設計采用 公式來計算平均單位壓力。 研究單位壓力在接觸弧上的分布規(guī)律，對于從理論上正確確定金屬軋制時的力能參數(shù)—軋制力，傳動軋輥的轉(zhuǎn)矩和功率具有重大意義，因為計算軋輥及工作機架的主要零件的強度和計算傳動軋輥所需的轉(zhuǎn)矩及電機功率，一定要了解金屬作用在軋輥上的總壓力，而金屬作用在軋輥上的總壓力大小及合力作用46點位置完全取決于單位壓力。表 51 孔型設計計算表道次延伸系數(shù)軋件面積mm2軋件長度 m速度m/sK1 K2 K3 溫度℃ 摩擦系數(shù)1 1 980 2 1 960 3 1 940 4 1 930 415 1 920 6 910 7 900 8 900 9 900 10 900 11 900 12 900 13 850 14 850 15 850 16 850 17 800 18 800 19 800 20 800 21 800 22 800 23 800 24 810 25 39 830 4226 100 850 表 52 各孔型參數(shù)計算表道次軋件高㎜孔寬㎜軋件寬㎜充滿度% 名義直徑㎜工作輥徑㎜圓半徑㎜圓角半徑mm軌縫㎜1 80 % 550 478 2 90 % 550 483 3 6123.66% 550 498 124 % 550 511 5 3 % 550 514 106 % 550 514 97 4 % 400 373 8 8 % 400 373 89 2 % 400 381 710 94% 400 378 4311 244 95% 400 385 612 5 % 400 384 513 334 % 270 257 27 414 % 270 256 415 8 % 270 260 316 % 270 258 217 222 % 200 191 18 615 % 200 190 19 % 200 193 20 3 % 200 192 21 % 200 194 122 10 97% 200 194 23 87% 200 196 124 95% 200 195 4425 % 200 196 126 % 200 195 1表 53 軋制表道次 堆拉率 速度(m/s) 軋輥實際轉(zhuǎn)速(rpm)壓下量(mm) 摩擦角(176。5)設計成品孔（該孔的延伸系數(shù)比一般孔要小 12%）6)列出孔型工藝參數(shù)及設備性能表。3)計算奇數(shù)機架各橢圓孔尺寸，計算橢圓孔高度，再計算橢圓坯寬度，然后定孔型寬度，計算橢圓孔各參數(shù)及橢圓孔面積，與初定值比較，調(diào)整參數(shù)使橢圓孔面積接近初定值。2)求 K1 以外的各偶機架的圓坯尺寸，圓坯面積及相鄰坯間的延伸率。KR =D0/21/6( + )+S/2 取值39。 后前后前前 后前后 ）（ ???7）式中：d 前、d 后－橢孔前、后坯圓外徑39 －橢孔軋輥工作半徑。根據(jù)兩圓孔間原坯直徑之比約等于平均延伸系數(shù)這一概念，經(jīng)過適當圓整并考慮與公稱尺寸相應差值后，這 12 個園坯的直徑（“天地”尺寸）及其名義尺寸、截面積等參數(shù)計算結(jié)果見表 51，表 52。 1．已知碳鋼總平均延伸系數(shù) μzp=，按設置 26 機架（其中 2 精軋道次由于產(chǎn)品需要去掉）考慮，來料尺寸 Φ 原 按下式計算并圓整 [6]： Φ 原 2/Φ 成 2=μzp 26 ……（式 53）各機組間來料尺寸均可由相應的值求出，確定各機組的坯料尺寸，再進行軋機孔型設計2．算偶數(shù)機架的圓坯尺寸，截面積，初定兩圓坯間橢坯截面積，設計圓坯孔型。 2．軋制速度的確定 各道次軋制速度的確定按下式： Vi=Vi+1/μ i+1 ……（式52） 公式中： V i,Vi+1 分別為第 i 和第 i+1 道次的出口速度 μ i+1 為第 i+1 道次延伸系數(shù)本設計保證速度為 100 米/秒，各道次出口速度見表 51。k3() ……（式51） 公式中：k1軋輥材質(zhì)影響系數(shù)，對碳化鎢軋輥 k1= 。μ1= μ2= μ3=1. 390μ4= μ5= μ6= 2）中軋機組： μ7= μ8= μ9=μ10= μ11= μ12=3）預精軋機組：μ13= μ14= μ15= μ16=4）精軋機組： μ17= μ18= μ19= μ20=μ21= μ22= μ23= ?????精中粗 ??iz36μ24=μ25= μ26=驗算：μΣ=μ1μ2μ3┄μ25μ26=f=k1： 驗算通過。 因此，目前預精軋及精軋機組主要采用橢圓圓孔型系統(tǒng)。/0176。/15176。/45176。 該孔型系統(tǒng)的主要缺點有： 1)延伸系數(shù)較小，有時會造成軋制道次增加； 2)橢圓件在圓孔型中軋制不穩(wěn)定； 3)軋件在圓孔型中易出耳子；綜合以上各孔型系統(tǒng)的特點，結(jié)合當今國內(nèi)、外高線廠廣泛使用之孔型系33統(tǒng)，和自身設計的要求特點，本設計粗軋機孔型前兩架選擇箱形孔型系統(tǒng)，后四架選擇橢圓圓孔型系統(tǒng)。 3）軋件在孔型中穩(wěn)定性不好，易發(fā)生倒鋼或歪扭，小斷面軋件尤為嚴重。箱形孔也有其不可避免的缺點： 1）由于箱形孔的結(jié)構(gòu)特點，難以從中軋出尺寸精確的產(chǎn)品。 4）軋輥切槽淺 ，軋輥強度高，可采用較大道次的變形量。32 2）軋件在整個寬度上變形均勻，孔型磨損均勻，變形能耗小。 作為傳統(tǒng)的箱形孔有扁箱和立箱兩種，從此孔型出來的軋件為矩形或方形 ，其主要優(yōu)點有： 1）共用性好。 4）生產(chǎn)工藝操作要求，應考慮：軋制方式是單線還是雙線，孔型共用要求，操作人員的操作習慣和技術(shù)水平等。 2）設備條件，應考慮：軋機布置形式，機架結(jié)構(gòu)形式，機組組成，數(shù)量及參數(shù)，傳動方式，電機能力及調(diào)速范圍，輔助設備的配置及能力。第五章 孔型設計孔型系統(tǒng)的選擇是孔型設計的重要環(huán)節(jié)，選擇是否恰當對軋機的生產(chǎn)率、產(chǎn)品質(zhì)量、各項消耗指標及生產(chǎn)工藝操作有決定影響，故孔型系統(tǒng)的選擇必需按照具體條件嚴格進行。3）集體傳動組合結(jié)構(gòu)，大大地改善了咬入瞬間的電機動態(tài)速降問題，使各機架間微張力關(guān)系不受電氣設備的影響，從而為高速下微張力軋制創(chuàng)造