【正文】 L折 = 32=該截面尺寸為 24443000，求得其截面特性為： 截面積：A = 24慣性矩： I x = cm4I Y = cm慣性半徑：ix = cm3i y = cm
。①．龍門架平面內(nèi)I X minI X max ,由《起重機(jī)設(shè)計手冊》表 4—5—15 插值，得 折 ， 折 為變截面構(gòu)件的慣性矩折算系數(shù)。支腿為壓彎構(gòu)件，其危險截面的強(qiáng)度校核公式如下：V MA W式中 V ─── 支腿的軸向壓力，由垂直載荷和水平載荷引起的垂直反力；M ─── 計算截面上的彎矩； A─── 計算截面上的支腿截面積；W ─── 計算截面上的支腿截面抗彎模數(shù)；─── 軸壓穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)支腿柔度 1 h i由軸壓穩(wěn)定系數(shù)表查取。見圖 3 – 10。mV = + + = 1140 KN下端橫梁的軸力 N = － －= 279 KN3. 支腿設(shè)計1）．剛性支腿 剛性支腿采用變截面箱形結(jié)構(gòu)，初選上端截面（與梁相相連接處）3000mm3000mm、厚度為 24mm，下端截面為 1200mm3000mm，厚度為 24mm。mV = + = KN下端橫梁的軸力 N = － = 288 KN②. 工況 2： A + B + C 剛性支腿下端最大彎矩：M 下端 = －－ = KN 剛性支腿下端最大彎矩：M 下端 = － = KNmVMAX KN2）.支腿平面內(nèi)在支腿平面內(nèi)，支腿的下端端為危險截面，需計算該截面處的最大軸向壓 力和最大彎矩。mV 500  KN小車在支座時： A + C + D + EM 上端 = 7917+ = KNmVMAX 2108KN②. 工況 2：大車不動，小車滿載運(yùn)行至跨中或支座處制動，吊重下降制動，風(fēng)向垂 直于大車軌道。mV = 500 + － = KN 小車在支座時： A + C + DM 上端 = 7917 KN①. 工況 1： 大車不動，小車滿載運(yùn)行至跨中或支座處制動，吊重下降制動。mM H mV GH EVF N AG N AH KN名稱計算簡圖和內(nèi)力圖支座反力 V 或軸力和彎矩 M 風(fēng)載荷 q w引起 的內(nèi) 力剛 性 支 腿彎矩圖M 0 m0VE H EVF 59名稱計算簡圖和內(nèi)力圖支座反力 V 或軸力和彎矩 M大車制 動時產(chǎn) 生的水 平慣性力 PH大引起的 內(nèi)力柔 性 支 腿 彎矩圖 軸力圖M 0KN m小車自 支 重 腿P 小車 引M G M H mCVA VB H A 63KNN名稱計算簡圖和內(nèi)力圖內(nèi)力值備注由風(fēng) 載荷qW 引 起的內(nèi)力 剪力 圖軸力 圖表 支腿平面的支腿內(nèi)力計算名稱計算簡圖和內(nèi)力圖支座反力 V 或軸力和彎矩 M 升載荷2 Q 、 自重載荷、1 PG 、 小車自重P小車 引 起的內(nèi)力VA VB VA VB 1351KN剛 性 支 腿VE V FM O 表 龍門架平面支腿內(nèi)力計算名稱計算簡圖和內(nèi)力圖內(nèi)力值備注 重 q梁和 q支腿引起的 內(nèi)力6250 .00M C 0M 0DQAC QBD 0KNN AC = 640KN N BD = 640KNVA VB 640KN計算簡 簡圖彎矩圖剪力圖名稱計算簡圖和內(nèi)力圖內(nèi)力值備注500 .00 50 6 軸力圖 載荷2 Q 小 車自重G小車（跨 中）引 起的內(nèi) 力 21 .55M C 0M D 0Q Q 0KNAC BDN = 剛N 柔 = 851KN計算簡 簡圖彎矩圖95 2名稱計算簡圖和內(nèi)力圖內(nèi)力值備注起升載 荷 2 Q 小車自 重G小車（跨起的內(nèi) 力8 8 08 VA VB 851KN剪力圖軸力圖 載荷2 Q 小 車自重G小車（端支 座）引 起的內(nèi) 力計算簡 簡圖名稱計算簡圖和內(nèi)力圖內(nèi)力值備注起升載 荷 2 Q 小車自 重G小車（端支 座）引起 的內(nèi)力 M 0CM D 0QAC QBD 0KN VA VB N AC 彎矩 圖剪力 圖軸力 圖0名稱計算簡圖和內(nèi)力圖內(nèi)力值備注 小車 慣性 力PH小引起 的內(nèi) 力22M C 7917KN 10 248。247。 h 246。m柔性支腿單位長度自重為：P支腿 102KN 焊縫正應(yīng)力：M MW h f6焊縫剪應(yīng)力：焊QMAX2 S上h焊 I X170 N / mm 2式中 QMAX ———計算最大剪應(yīng)力（取梁支反力），KN，QMAX =；S上 ———上蓋板（不計鋼軌）對梁整個水平軸線的靜力矩，上（ mm3 ）， SA上 yC上 上其中 A ———上蓋板斷面積（ mm2 ）， A =120024=28800mm2 ，yC ———上蓋板中心到水平軸線 xx 的距離， yC =1221mm，2S上 A上yC =288001221=35164800 mmh焊 ———焊縫高度（mm），取h焊 =8mm；XXI ——— 主梁斷面對 xx 的慣性矩（ mm 4 ）， I = mm 472980035164800 / mm 2170N / mm 2滿足！焊 2 810. 小車軌道應(yīng)力計算小車鋼軌受活動載荷后引起的彎曲應(yīng)力P計 a1軌6WX軌170 N / mm 2式中 P計 ———小車計算最大輪壓（N）， P計 = KN ；a1 ———主梁垂直加勁板之間的最大間距（mm） ， a1 =750mm3WX軌 ———鋼軌對自身水平軸線 x—x 的斷面模量（mm），WX軌= 251300 mm 3 。 280cm 4因 I 〉 I ，符合要求。如圖 3 – 4 。因 h05h h01 4738mm， 故 取h1 = 600mm ， 則a 2h22 (2952600)4704mm ，取 a 3000mm ?？v向加勁板至腹板受壓邊緣高度 h1 應(yīng)設(shè)置愛h0 ～ h0范圍內(nèi)，如下圖。 腹板局部穩(wěn)定性計算： 計算區(qū)段內(nèi)腹板最大剪應(yīng)力為：Qmax0 h0Qmax103 / mm20 h018 2952滿足！為限制薄板的翹曲變形，通常先在腹板上初步布置加勁板，然后再來驗算腹 板的局部穩(wěn)定性并確定加勁板的布置尺寸。Q S 10639694320 max Ix1011 18滿足使用要求！3）.按強(qiáng)度理論計算復(fù)合應(yīng)力在腹板邊緣上的正應(yīng)力 1 和剪應(yīng)力 1 都比較大，應(yīng)按下式驗算復(fù)合應(yīng)力：1 3 13 131滿足使用要求！4）．小車輪壓產(chǎn)生的腹板局部擠壓應(yīng)力應(yīng)起重小車壓直接作用在腹板上（圖 3 3），在腹板的上邊緣產(chǎn)生局部擠壓 應(yīng)力：P 擠 C f式中 P——— 輪壓中較大的一個車輪輪壓；——— 一塊腹板的厚度；C——— 集中載荷壓力分布長度，可按下式計算C 2hv a其中 hv ———集中載荷的支承（包括梁翼緣板）高度；a ———集中載荷處的支承長度（對車輪取 a =50mm）。mm）；3Wx ，Ww ———主梁截面抗彎模數(shù)（mm ）。mQ KN6 .主梁強(qiáng)度計算1）.正應(yīng)力 主梁在兩個平面內(nèi)受彎，按下式驗算正應(yīng)力M