【正文】 pkmax=2Nbk3kb式中 k——基礎(chǔ)底面偏心壓力Nbk作用點(diǎn)至最大基底壓力邊緣的距離，k=a2e0。MbkW式中 W——基礎(chǔ)底面的彈性抵抗矩。Nwkew Vbk=Vk式中 Gk——基礎(chǔ)自重和基礎(chǔ)上的土重，可近似取Gk=γmAd； ew——基礎(chǔ)梁中心線至基礎(chǔ)底面中心線的距離，取ew==； h——基礎(chǔ)高度。這樣 Nwk=25++=因此，基礎(chǔ)底面面積初估A≥Nk+Nwkfaγmd=+=考慮偏心荷載作用下應(yīng)力分布不均，基礎(chǔ)面積適當(dāng)放大，取 A=ab==圖151基礎(chǔ)荷載示意圖 計算基地壓力相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，基礎(chǔ)底面處的彎矩、軸向壓力和剪力值分布按下列公式計算： Nbk=Nk+Gk+Nwk Mbk=Mk177。《基礎(chǔ)規(guī)范》規(guī)定，本文直接用fa==220=242KN/m2γm——為基礎(chǔ)與其上填土的重度，可取γm=20KN/m3；d——為基礎(chǔ)在室內(nèi)地面標(biāo)高177。偏心受壓基礎(chǔ)底面面積一般采用矩形，長、且基礎(chǔ)邊長應(yīng)為100mm的倍數(shù)?？砂摧S心受壓基礎(chǔ)初步估算底面面積。+=。當(dāng)有墊層時鋼筋保護(hù)層厚度不小于40mm，無墊層時不小于70mm；⑸，并宜交錯布置。墊層四周伸出基礎(chǔ)100mm；⑷基礎(chǔ)底板受力鋼筋的最小直徑不宜小于10mm，間距不宜大于200mm，也不宜小于100mm。mN/KNV/KNMk/KN結(jié)果見表151；表中Mk、Nk、Vk分別為該組內(nèi)力組合相對應(yīng)的彎矩、軸力、剪力標(biāo)準(zhǔn)值，由表中各作用下的柱底內(nèi)力組合出來。承載力為fk=KN/m2，滿足上述要求?！犊拐鹨?guī)范》規(guī)定，地基主要受力層范圍內(nèi)不存在軟弱粘性土層(它指9時地基承載力特征值分別小于80、100和120kPa的土層)的不超過8層且高度在25m以下的一般民用框架建筑，可不進(jìn)行天然地基及基礎(chǔ)的抗震承載力驗算。取N=。m Mcl=表144 柱正截面受壓承載力計算截面Ⅰ—ⅠⅡ—ⅡⅢ—ⅢMNl045005000bh0450415450415450415e0ea202020202020eil0h10ξ1ξ2ηηeieξ(ξb=)偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心As=As’小于0小于0小于0選筋4Φ204Φ204Φ20實配鋼筋125612561256ρ% 以第一層柱為例，剪力設(shè)計值按下式調(diào)整：Vc=+MclHn式中Hn——柱凈高；Mcu Mcl——分別為柱上、下端順時針或逆時針方向截面組合的彎矩設(shè)計值，取調(diào)整后的彎矩值，一般層應(yīng)滿足Mc=。)(小偏心受壓)式中 e0——軸向力對截面形心的偏心距； ea——附加偏心距； ei——初始偏心距； ξ1——偏心受壓構(gòu)件的截面曲率修正系數(shù)；ξ2——考慮構(gòu)件長細(xì)比對截面曲率的影響系數(shù)；η——偏心距增大系數(shù)；e——軸力作用點(diǎn)到受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離；ξ——混凝土相對受壓區(qū)高度；As As39。=Neξ()α1fcbh02fy39。(h0as39。)+α1fcbh0+ξb(小偏心受壓) As=As39。m N=截面采取對稱配筋，具體配筋計算見表144。m N=ⅢⅢ截面 ① M==m N=ⅡⅡ截面 ① M==m根據(jù)B柱內(nèi)力組合表134，選擇最不利內(nèi)力，并考慮上述各種調(diào)整及承載力抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下：ⅠⅠ截面 ① M==m對底層柱底(ⅢⅢ截面)。mMcⅠⅠ=+=的差值按柱的彈性分析彎矩值之比分配給節(jié)點(diǎn)上下柱端(即ⅠⅠ、ⅡⅡ、ⅢⅢ截面)：?McⅠⅠ=+==m梁端Mb取左震，Mc也取應(yīng)左震： Mc===Mc： 左震 +=m取Mb=Mb： 左震 +=因此。由于框架結(jié)構(gòu)的地產(chǎn)柱過早出現(xiàn)塑性屈服，將影響整個結(jié)構(gòu)的變形能力。地震往復(fù)作用，兩個方向的彎矩設(shè)計值均應(yīng)滿足要求，當(dāng)柱子考慮順時針彎矩和之時，梁應(yīng)考慮逆時針方向彎矩之和，反之亦然。因此，在框架設(shè)計中，應(yīng)體現(xiàn)“強(qiáng)柱弱梁”?？蚣芙Y(jié)構(gòu)的變形能力與框架的破壞機(jī)制密切相關(guān)，一般框架，梁的延性遠(yuǎn)大于柱子，梁先屈服可使整個框架有較大的內(nèi)力重分布和能量消耗能力，極限層間位移增大，抗震性能較好?；炷翞镃30fc=，ft=，縱筋為Ⅱ級fy=300Nmm2，箍筋為Ⅰ級fy=210Nmm2?？紤]地震作用 的反復(fù)性。m VGb=(+)12=BC跨： Mbl+Mbr=+=剪力調(diào)整AB跨： Mbl+Mbr=+=m逆時針方向 Mbr=?mBC跨：順時針方向 Mbl=177。m 逆時針方向 Mbl=由表查得：AB跨：順時針方向 Mbl=m，V單位為KN。表135 活荷載按樓層的折減系數(shù)β 墻、柱、基礎(chǔ)計算截面以上的層數(shù)12～34～56～89～20＞20計算截面以上各樓層活荷載總和的折減系數(shù)（）注：當(dāng)樓面梁的從屬面積超過25㎡時，采用括號里數(shù)值表136 承載力抗震調(diào)整系數(shù)γRE 材料結(jié)構(gòu)構(gòu)件受力狀態(tài)γRE鋼筋混凝土梁受彎偏壓偏壓抗震墻偏壓各類構(gòu)件受剪、偏拉14截面設(shè)計 以第一層為例：梁控制截面的內(nèi)力如圖141所示。N?1柱頂M?N?柱底M177。N?3柱頂M?N?柱底M177。N?5柱頂M?N?柱底M177。表134 B柱內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類別豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合恒載1活載2地震荷載3*1+*2*(1+*2)177。N?1柱頂M?N?柱底M177。N?3柱頂M?N?柱底M177。N?5柱頂M?N?柱底M177。 圖133 柱計算載面示意圖表133 A柱內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類別豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合恒載1活載2地震荷載3*1+*2*(1+*2)177。具體數(shù)值見表131，表132。為調(diào)幅后彎矩值。M左39。VB左M?VB右M177。VB左M?VB右M177。VB左M?VB右M177。*3③4B右M177。V跨中MABMBC4A右M177。V跨中MABMBC5A右M177。*3③6A右M177。m）AB跨654321BC跨654321梁內(nèi)力組合見表132。m）MEB（KNm）MGB（KNMGE及x1的具體數(shù)值見表131，表中RA，x1，MGE均有兩組數(shù)值。對RB作用點(diǎn)取矩 RA=ql21lMGBMGA+MEA+MEBx處截面彎矩為 M=RAx1qx22MGA+MEA 由dMdx=0，可求得跨間Mmax的位置為x1=RAq。m)括號內(nèi)為調(diào)幅后的數(shù)值六層梁端剪力 VqA=VqB=12ql=12=調(diào)幅前 VmA=VmB== VA=VqA+VmA== VB=VqBVmB=+=調(diào)幅后 VmA=VmB== VA=VqA+VmA== VB=VqBVmB=+=同理可得五層梁端剪力：調(diào)幅前 VmA=VmB== VA=VqA+VmA=12= VB=VqBVmB=12+=調(diào)幅后 VmA=VmB== VA=VqA+VmA=12= VB=VqBVmB=12+=六層A柱柱頂及柱底軸 N頂=V+P=+0= N底=V+P=+=五層A柱柱頂及柱底軸 N頂=++= N底=+=其它梁端剪力及柱軸力計算見表122表122 恒載作用下梁端剪力及柱軸力層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VqA=VqBVqB=VqCVmA=VmBVmB=VmcVAVBVB=VCN頂N底N頂N底6()0()()5()0()()4()0()()3()0()()2()0()()1()0() () 13 框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力組合 內(nèi)力組合的一般原理在恒載作用和活載作用下，跨間Mmax可近似取跨中的M代替 Mmax≈18ql2M左+M右2式中，M左+M右——梁左、右端彎矩，見圖125,126括號內(nèi)數(shù)值跨中M若小于116ql2，應(yīng)取M=116ql2。m) M右=m)六層梁端彎矩 M左=m) M右=m）集中荷載 A柱： B柱：柱自重 六層： q = 由圖125查得五層梁端彎矩 M左= 由圖121查得梁上均布荷載五層： q = 圖123 恒載彎矩分配圖 圖124 活載彎矩分配圖 圖125 恒載作用下框架彎矩圖（KN調(diào)幅后，恒荷載及活荷載彎矩圖見圖125及圖126中括號內(nèi)數(shù)值。傳遞敘述為12 遠(yuǎn)端滑動鉸支，傳遞系數(shù)為1彎矩分配恒載作用下，框架的彎矩分配計算見圖123，框架的彎矩圖見圖124，框架的彎矩分配計算見圖124，框架的彎矩圖見圖1215。圖122 半框架梁柱線剛度示意圖例如：A柱頂層節(jié)點(diǎn)： μ下柱=4Kc4Kc+4Kb=4+4= μ梁=4Kb4Kc+4Kb=4