【正文】 m)恒荷載水磨石面層80厚混凝土板25=2板底抹灰17=小計活荷載荷載設(shè)計值 （2）截面設(shè)計平臺的計算跨度 彎矩設(shè)計值 板的有效高度h0 =8020=60mm計算得 選用8200 A s =251mm 2設(shè)平臺梁的尺寸為200350mm 2（1）荷載設(shè)計平臺梁的計算如下表表48 平臺梁計算荷載種類荷載標(biāo)準(zhǔn)值(KN/m)恒荷載梁自重()25=梁側(cè)粉刷()217 =平臺板傳來樓段板傳來66.小計活荷載荷載設(shè)計值 P=+=（2）截面設(shè)計計算跨度彎矩設(shè)計值 剪力設(shè)計值 截面按倒L形計算 梁的有效高度經(jīng)判斷屬第一類T形截面選配314，配置8200箍筋，則斜截面受剪承載力，故滿足要求13基礎(chǔ)的配筋計算 荷載設(shè)計值J柱基礎(chǔ)承受的上部荷載框架柱傳來 （1）選擇基礎(chǔ)埋深:取基礎(chǔ)高度為,基礎(chǔ)埋置深度為，（2）地基承載力的深度修正選取粉質(zhì)黏土為持力層 取重度計算 雜填土 。采用C30混凝土，板采用HRB400鋼筋，梁采用HRB400鋼筋，樓梯上活荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk=。12樓梯的計算。選配10100 符合11板的配筋計算 GH跨板的計算 荷載總設(shè)計值 屋面板 標(biāo)準(zhǔn)層 取較大者計算簡圖 按單塊單向板計算計算跨度: 取彎矩設(shè)計值:四端固結(jié)板的彎矩系數(shù)分別為: 邊跨中 1/14， 端支座 1/16正截面受彎承載力計算板厚，板寬,C30混凝土， ，HRB400鋼筋， 表44 GH跨板的配筋計算截面邊支座跨中彎矩設(shè)計值計算配筋實際配筋8＠150%符合要求?！?jié)點剪力增大系數(shù)。《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》規(guī)定，框架梁柱節(jié)點核心區(qū)受剪水平截面應(yīng)符合下列條件： ≤（）/γRE式中——正交梁的約束影響系數(shù)，當(dāng)樓板為現(xiàn)澆、梁柱中線重合、四側(cè)各梁的截面寬度不小于該側(cè)柱截面寬度的1/且正交方向梁的截面高度不小于較高框架梁截面高度的3/，,；；——節(jié)點核心區(qū)的截面高度，可取驗算方向柱的截面高度；——；——節(jié)點核心區(qū)的截面有效驗算寬度，而且驗算方向的梁的截面寬度bb不小于該柱截面寬度bc的1/2時，?。?；當(dāng)bbbc/2，取min(bb+，bb) ?！?jié)點剪力增大系數(shù)。非加密區(qū)箍筋的體積配筋率不應(yīng)小于加密區(qū)體積配筋率的一半，對于一級框架，其箍筋間距不應(yīng)大于縱向鋼筋直徑的10倍。表42 柱抗震斜截面計算計算公式J軸1層N(kN)V(kN)γREb（mm）600h（mm）60045ho（mm）555﹥V滿足計算剪跨比λ是否構(gòu)造配箍筋V是構(gòu)造柱最小配箍特征值λv加密區(qū)最小體積配箍率%%加密區(qū)體積配箍率%實配箍筋非加密區(qū)10150加密區(qū)10100柱箍筋加密區(qū)的最大間距和最小直徑應(yīng)符合：一級抗震箍筋最大間距取縱向鋼筋直徑的6倍和100mm中的較小值，箍筋最小直徑10mm。柱的斜截面強度計算見下表。柱的抗剪承載力：所以 式中：N——考慮地震作用組合的框架柱的軸向壓力設(shè)計值，當(dāng)時，取為；框架柱箍筋加密區(qū)箍筋的體積配筋率應(yīng)符合：式中，——柱箍筋加密區(qū)箍筋的體積配筋率；——箍筋抗拉強度設(shè)計值；——混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，當(dāng)強度等級低于C35時，取C35；——最小配箍特征值，一級抗震普通箍筋、復(fù)合箍筋。s=剪力調(diào)整按強剪弱彎原則：V=(+)/ Hn 框架結(jié)構(gòu)可不按上式調(diào)整，但應(yīng)符合式中：V——柱端組合剪力設(shè)計值；Hn——柱的凈高；——柱的上下端順時針或反時針方向截面組合的彎矩設(shè)計值,應(yīng)滿足＝；——按偏心受壓柱的上下端順時針或反時針方向根據(jù)實配鋼筋面積、材料強度標(biāo)準(zhǔn)值和軸壓力等計算上網(wǎng)抗震承載力所對應(yīng)的彎矩值——柱剪力增大系數(shù)。sh0ξb大小偏心受壓的判斷大偏壓大偏心受壓計算As=A39。表40 J柱配筋計算計算公式1層J柱內(nèi)力組合內(nèi)力M（kN軸向力對截面重心的偏心距=；附加偏心距，其值取偏心方向截面尺寸的中的較大值。柱同一截面分別受正反向彎矩，故采用對稱配筋。為了防止塑性鉸過早出現(xiàn)。若，則要調(diào)整:將與的差值按柱的彈性分析彎矩值之比分配給節(jié)點上下柱端。當(dāng)有現(xiàn)澆板時，梁端的實配鋼筋應(yīng)包含梁有效翼緣寬度范圍內(nèi)樓板的縱向鋼筋；——框架柱端彎矩增大系數(shù)，一、二、三、 、。底層柱；軸壓比： 軸壓比滿足要求。軸壓比驗算，軸壓比的限制是為了保證柱具有一定的延性?？紤]承載力抗震調(diào)整系數(shù)＝，按調(diào)整后的剪力值進行斜截面計算。計算中＋取順時針方向或逆時針方向中較大者；、——按偏心受壓柱的上下端順時針或反時針方向根據(jù)實配鋼筋面積、材料強度標(biāo)準(zhǔn)值和軸壓力等計算上網(wǎng)抗震承載力所對應(yīng)的彎矩值。實配鋼筋的：式中，——按偏心受壓柱的上下端順時針或反時針方向根據(jù)實配鋼筋面積、材料強度標(biāo)準(zhǔn)值和軸壓力等計算上網(wǎng)抗震承載力所對應(yīng)的彎矩值；——普通受壓鋼筋標(biāo)準(zhǔn)值；——普通受壓鋼筋實配面積。當(dāng)且時，；當(dāng)時。按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》要求，一級抗震計入縱向受壓鋼筋的梁端混凝土受壓高度應(yīng)滿足且x≤。截面為T型結(jié)構(gòu)梁，令，b=300，因，故不考慮按翼緣高度計算翼緣計算寬度。注意在截面配筋時，組合表中與地震力組合的內(nèi)力均應(yīng)乘以后再與靜力組合的內(nèi)力進行比較，挑選出最不利內(nèi)力。為了簡化起見，也可采用軸線處內(nèi)力值，這樣算得的鋼筋用量比需要的鋼筋用量微多一點。當(dāng)計算水平荷載或豎向集中荷載產(chǎn)生的內(nèi)力時，則柱上端控制截面在上層的梁底，柱下端控制截面在下層的梁頂。梁支座邊緣處的內(nèi)力按相關(guān)公式計算。當(dāng)有地震作用時，應(yīng)分別考慮恒荷載和活荷載由可變荷載效應(yīng)控制的組合、由永久荷載效應(yīng)控制的組合及豎向荷載與地震作用的組合，并比較三種組合的內(nèi)力，取最不利者。圖7 橫向水平地震標(biāo)準(zhǔn)值6水平地震作用下內(nèi)力分析框架柱剪力和柱端彎矩計算采用D值法，計算過程和結(jié)果見表 表16 J軸框架柱剪力和柱端彎矩層號54321其中柱剪力： 上端彎矩：下端彎矩： 其中：表17 H軸框架柱剪力和柱端彎矩層號54321表18 G軸框架柱剪力和柱端彎矩層號5204321表19 梁端彎矩的計算跨度HJ跨GH跨層次柱端待分配彎矩和VHVH54321圖8 左地震彎矩圖()圖9 左地震剪力圖(kN)圖10 左地震軸力圖(kN)7風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力分析風(fēng)荷載作用下的位移驗算表20 風(fēng)荷載作用下的層間剪力及側(cè)移層號()()／5665231／75584665231／43673665231／33302665231／286711／2425層間側(cè)移最大值1／2425(1／550), 滿足要求風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力分析柱剪力： 上端彎矩：下端彎矩： 其中：表21 J軸框架柱各層剪力和柱端彎矩層號5665234665233665232665231表22 H軸框架柱各層剪力和柱端彎矩層號5665234665233665232665231表23 G軸框架柱各層剪力和柱端彎矩層號5665234665233665232665231表24 梁端彎矩跨度HJ跨GH跨層次柱端待分配彎矩和VHVH54321圖11 左風(fēng)荷載下的M圖()圖12 風(fēng)荷載下的剪力圖（kN）圖13 風(fēng)荷載下的軸力圖（kN）8豎向荷載下的內(nèi)力分析恒荷載作用下固端彎矩的計算HJ跨的固端彎矩 頂層等效均布荷載: 標(biāo)準(zhǔn)層等效均布荷載: GH跨的固端彎矩 活荷載作用下固端彎矩的計算HJ跨的固端彎矩：頂層等效均布荷載: 標(biāo)準(zhǔn)層等效均布荷載: 荷載的彎矩二次分配用彎矩二次分配法求解恒載或活載作用下的彎矩，首先將各節(jié)點的分配系數(shù)填在相應(yīng)的方框 內(nèi)，將梁的固端彎矩填寫在框架的橫梁相應(yīng)的位置,然后將節(jié)點放松，把個節(jié)點不平衡的彎矩同時進行分配計算桿端彎矩分配系數(shù) 遠端固定：S=4i梁： 柱：29唐 山 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計表25 恒荷載的彎矩二次分配JHG上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱5層4層15