【正文】 表 承載力抗震調(diào)整系數(shù) 的取值RE?結(jié)構(gòu)類型 受力特性 取值RE?梁 受彎 軸壓比＜ 的柱 偏壓 軸壓比＞ 的柱 偏壓 其他構(gòu)件 受剪、受壓 二層框架梁截面設(shè)計：1．基本數(shù)據(jù)：混凝土等級采用 C30： ＝ ， ＝ ： 30035HRB39。基本組合是永久荷載與可變荷載的組合，對一般的排架結(jié)構(gòu)、框架結(jié)構(gòu)，基本組合可采用簡化規(guī)則，本工程考慮如下四種內(nèi)力組合：a．由可變荷載控制的組合：++（S QK+SWK）b．由永久荷載控制的組合：+SQKCc．地震作用的組合（水平地震作用效應與重力荷載代表值效應組合）：（S GK+）+ EK本設(shè)計只對二層框架梁和框架 B 柱進行內(nèi)力組合，組合如表 和 青島理工大學畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 53 頁層 數(shù)截 面位 置內(nèi)力 SGK S QK S WK1 S wk2 S EK1 S EK2 +SQK +M V M 156 V M V M V M V M V M M 0 0 0 0 M 0 0 0 0 +(SQK+SWK)(SGK+)+SEKC右跨 間D左二 層AB左B右C左青島理工大學畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 54 頁層 數(shù) 截 面位 置 內(nèi) 力 S GK S QK S WK1 S wk2 S EK1 S EK2 +SQK +M N M N M N M N M N M N +(SQK+SWK) (SGK+)+柱 頂筑 底三 層二 層一 層柱 頂筑 底柱 頂筑 底青島理工大學畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 55 頁 截面設(shè)計 承載能力極限狀態(tài)驗算非抗震設(shè)計時，結(jié)構(gòu)構(gòu)件截面承載極限狀態(tài)的設(shè)計表達式為：γ 0S≤R式中：γ 0—結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，對安全等級為一級、二級和三級的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，可分別取 、 和 ，一般的房屋，安全等級為二級，可取 γ 0 =。m。轉(zhuǎn)移、調(diào)幅并且考慮活荷載滿布的不利布置后，活荷載作用下框架梁的內(nèi)力見下表 。轉(zhuǎn)移、調(diào)幅后恒荷載作用下框架梁的內(nèi)力見下表 ，表 調(diào)整后恒載作用下框架梁內(nèi)力AB 跨 BC 跨截面 內(nèi)力梁左 跨間 梁右 梁左 跨中 梁右3 層 2 層 1 層 青島理工大學畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 52 頁CD 跨梁左 跨中 梁右 注：表中彎矩單位為 kN同時按平衡條件計算調(diào)幅后的跨中彎矩。 豎向荷載作用下可以考慮梁端塑性變形內(nèi)力重分布而對梁端負彎矩進行調(diào)幅。該法支座彎矩足夠準確，跨中彎矩尚需乘以～ 的調(diào)整系數(shù)。有上述可知對于框架梁在內(nèi)力組合之前要進行內(nèi)力的轉(zhuǎn)移與調(diào)幅。柱的控制截面為柱頂與柱底共兩個控制截面，因為控制截面彎矩值最大，剪力相同，而軸力相差值僅只為柱自重，當柱采用對稱配筋時，不利內(nèi)力組合一般為 及相應的 、 及相應 M、 及相maxMNmaxminN應的 M。 《混凝土高青島理工大學畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 51 頁規(guī)》對調(diào)幅系數(shù)作了規(guī)定，并規(guī)定豎向荷載作用下的彎矩先調(diào)幅，再與其它荷載效應進行組合。表 豎向荷載下框架柱的剪力計算A 柱 B 柱恒載 活載 恒載 活載層數(shù)M 上 M 下 V M 上 M 下 V M 上 M 下 V M 上 M 下 V 38158242 50921 4954 框架內(nèi)力組合在框架結(jié)構(gòu)上除了作用有恒荷載外，常有樓面活荷載、風荷載、雪荷載或地震作用，內(nèi)力組合的目的就是找出這些荷載在框架的各個桿件中所產(chǎn)生的最危險內(nèi)力，以便進行桿件設(shè)計，保證結(jié)構(gòu)的安全性。表 豎向荷載下梁端剪力計算 AB 梁恒載 G活載 Q層數(shù) 0VmABVA0VmABVBA3 2 1 BC 梁恒載 G活載 Q層數(shù) 0VmBCVB0VmBCVCB3 2 1 CD 梁恒載 G活載 Q層數(shù) 0VmCDVC0VmBCVCB3 0 0 2 0 0 1 0 0 注：括號內(nèi)的數(shù)據(jù)為雪荷載的內(nèi)力值其中： —簡支條件下的剪力；0V青島理工大學畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 48 頁 —由梁端彎矩產(chǎn)生的剪力 = （313）mVmVABML? — +AB0 — m由于梁的端部控制截面在柱邊出處，故將梁的剪力由軸線轉(zhuǎn)移到柱邊，所得結(jié)果如下表 。青島理工大學畢業(yè)設(shè)計（論文）43表 豎向恒載作用下的二次彎矩分配上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱　 　 　 0　　 　 　 　 　 　 　0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 　0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 　0 0 0 0 0 0 0 　0 0 　 0 　　 　 　 　 　　 　 　 　 　 　 　 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0　 　 　 　 　　 　 　 　 　 　 　 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 　 　 　 　 　 　　 A 　 B 　 C 　 D青島理工大學畢業(yè)設(shè)計（論文）44表 豎向活載作用下的二次彎矩分配上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱　 　 　 0　　 　 　 　 　 　 　0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 　0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 　0 0 0 0 0 0 0 　0 0 　 0 　　 　 　 　 　　 　 　 　 　 　 　 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0　 　 　 　 　　 　 　 　 　 　 　 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 　 　 　 　 　 　　 A 　 B 　 C 　 D青島理工大學畢業(yè)設(shè)計（論文）45表 雪活載作用下的二次彎矩分配上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱　 　 　 0　　 　 　 　 　 　 　0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 　0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 　0 0 0 0 0 0 0 　0 0 　 0 　　 　 　綜上，可繪得該榀框架在豎向荷載作用下的內(nèi)力圖，其彎矩圖如圖 31319 和 320 所示；青島理工大學畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 46 頁圖 313 恒荷載彎矩圖圖 314 活荷載彎矩圖由于框架的彎矩已經(jīng)求出，則框架梁的受力圖示為：青島理工大學畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 47 頁圖 315 恒載作用下框架梁的受力圖示由受力圖示可求得跨中最大處的彎矩及粱端剪力。m659BAMc． 雪荷載固端彎矩頂層： kNm.(.)b．活荷載固端彎矩頂層： kN彎矩二次分配法的計算要點是：計算中用到的等截面桿件的固端彎矩和剪力為： 12qlMAB?? 2qlQAB?? ? ? PLMAB92?? PQAB?? ? ?圖 312 各種形式荷載作用下等截面桿件的固端彎矩和剪力青島理工大學畢業(yè)設(shè)計（論文）42a． 恒荷載固端彎矩頂層： kNr?kS頂層： ??? kN2..偏心彎矩 kN??3． 雪荷載計算雪荷載作用下的計算簡圖同活荷載作用下的計算簡圖，屋面水平投影面上雪荷載標準值： (312)0Srk??青島理工大學畢業(yè)設(shè)計（論文）41式中 －雪荷載標準值(kN/m 2)；kS－屋面積雪分布系數(shù)；r?－基本雪壓(kN/m 2)。?2．活載計算各層梁上作用的荷載圖示簡圖 311圖 311 各層梁上作用的活荷載屋面活荷載標準值為 樓面活荷載標準值為 kN/m2荷載計算如下：頂層： =. kN?kN05218P??kN2...偏心彎矩 kN青島理工大學畢業(yè)設(shè)計（論文）39圖 39 橫向框架計算單元 荷載計算1．恒載計算各層梁上作用的荷載圖示簡圖 310圖 310 各層梁上作用的恒荷載主梁均布荷載 kN/m2荷載計算如下：頂層： =.+= kN????kNG23286???kN....9.偏心彎矩 kN (a)框架彎矩圖邊梁 中間梁 柱軸力層次 lbMrblbVlbMrblbV邊柱N中柱 N3 2 1 青島理工大學畢業(yè)設(shè)計（論文）38(a) 梁端剪力及軸力圖圖 風荷載作用下框架彎矩圖、梁端剪力及柱軸力圖 豎向荷載作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算 計算單元取軸⑥框架進行分析，寬度取 ，傳給該框架的樓面荷載如圖 39 中的陰影所示，由于布置了次梁，樓板的長短邊之比為 ，所以樓面荷載的導荷方式均按單向板進行近似分析，計算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點上。層次(kN)iF(kN)iV (N/mm)?D (mm)iu?(mm)i ihu/?3 47332 510??2 59900 1 54500 5?青島理工大學畢業(yè)設(shè)計（論文）36表 風荷載作用下各層柱端彎矩及剪力計算層次 3 2 1(m) (kN) (N/mm)??sjijD147332 47332 8086 8086 y 邊柱 ti 13082 13082 y 中柱 2ti 青島理工大學畢業(yè)設(shè)計（論文）37注：M 的量綱為 kN m,V 的量綱為 kN。 風荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算計算軸③所在的橫向框架，計算方法同地震作用下的框架內(nèi)力計算方法相同，具體計算過程見表 和表 。第一層集中荷載： 1()()????第二層的集中荷載： 5831第三層的集中荷載： ().82().???層次