【正文】 A客廳區(qū)格板計算簡圖2. 荷載計算 8厚陶瓷地磚 = kN/㎡20厚干硬性水泥砂漿找平層 20= kN/㎡100厚鋼筋混凝土現(xiàn)澆板 25= kN/㎡10厚水泥石灰膏砂漿打底 14= kN/㎡合計： ∑=㎡ 活載： 2kN/m2 P=g+q=+2= kN/m23. 按塑性理論計算 (1) 彎矩計算 計算跨度： lx== m ly== m 取 采用分離式配筋， , 代入基本公式，由于板四周與剪力墻整結(jié)， （248）故得 (2) 配筋計算 跨中及支座彎矩已求得，取截面有效高度為，即可近似按計算鋼筋截面面積。（3） 斜截面受剪承載力計算。（2） 正截面受彎承載力計算。（1） 連梁截面尺寸驗算。（4）斜截面受剪承載力計算斜截面受剪承載力計算時，取，又由于 故取計算，同時選取水平分布鋼筋為雙排，則由式得: （滿足要求） 連梁設(shè)計。再取M=墻體豎向分布鋼筋選取雙排，由式可求得豎向分布鋼筋配筋率為 沿截面高度可布置根， 。（2）軸壓比驗算。地震組合： （右震） （左震） 非地震組合： 比較這兩組內(nèi)力可見，考慮地震組合的彎矩計算值M和對應(yīng)的截面組合剪力計算值V，可求得計算截面處的剪跨比為。（4） 斜截面受剪承載力計算斜截面受剪承載力計算時，無震時 Vw （245） 有震時 （246）式中： N——剪力墻的軸向壓力設(shè)計值，當(dāng)N，取N=，抗震設(shè)計時，應(yīng)該考慮地震作用組合；A、 Aw——I、T形截面的全截面面積和腹板面積，矩形截面時A=Aw；——水平鋼筋設(shè)計抗拉強(qiáng)度； Asv——配置在同一截面內(nèi)水平鋼筋各肢面積總和；s——水平分布鋼筋間距；λ——計算截面處的剪跨比，當(dāng)λ，取λ=，當(dāng)λ〉， 取λ=，當(dāng)計算截面與墻底之間的距離小于hw0/2時，λ應(yīng)按距墻底hw0/2處的M和V計算。再取M=墻體豎向分布鋼筋選取雙排，由式可求得豎向分布鋼筋配筋率為 （239）沿截面高度可布置根， 。 （滿足要求） （238） 式中 N——重力荷載代表值作用下剪力墻墻肢的軸向壓力設(shè)計值； A——剪力墻墻肢截面面積； ——混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值。式中： Vw——剪力墻截面剪力設(shè)計值，應(yīng)經(jīng)過調(diào)整增大；hw0——剪力墻截面的有效高度；bw——剪力墻厚度；βc——混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)。m N= V= kN 比較這兩組內(nèi)力可見，考慮地震組合的內(nèi)力為最不利內(nèi)力，故下面僅按這組內(nèi)力對底部加強(qiáng)區(qū)進(jìn)行截面配筋計算。地震組合 ： M=端部縱筋采用HRB400級鋼筋，箍筋和分布鋼筋采用HPB235級鋼筋，且端部鋼筋對稱配置。 XSW3配筋圖仍以底層為例說明計算過程?，F(xiàn)以底層為例說明計算過程，由于地震作用和風(fēng)荷載均來自兩個方向，故僅選取底層最不利的內(nèi)力組合的絕對值進(jìn)行計算，端部采用HRB400級鋼筋，箍筋和分布鋼筋采用HRB235級鋼筋，且端部鋼筋對稱配置。m）N(左震)（kN）N（右震）（kN）V（kN）M（kNm)V(kN)N(左風(fēng))(kN)N（右風(fēng)）(kN)10頂 底 9頂 底 8頂 底 7頂 底 6頂 底 5頂 底 4頂 底 3頂 底 2頂 底 1頂 底 表230 XSW3(整體小開口墻)地震時內(nèi)力組合表層次左墻肢內(nèi)力右墻肢內(nèi)力連梁++N（kN）N（kN）V（kN） M（kN 表229 XSW3(整體小開口墻)非地震時內(nèi)力組合表層次左墻肢內(nèi)力右墻肢內(nèi)力++(SQk+Swk)++(SQk+Swk)N(kN)N(kN)M(kN由規(guī)范可知，對本設(shè)計的鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)房屋，剪力墻的抗震等級為二級 剪力墻內(nèi)力組合。在計算墻肢軸力時，以洞口中心線作為荷載分界線。在豎向荷載作用下，可近似地認(rèn)為各片剪力墻只承受軸向力，且規(guī)定以受壓為正，其彎距和剪力等于零。 對整體小開口可計算求得墻肢截面內(nèi)力和連梁內(nèi)力,與水平地震作用相同。根據(jù)各片剪力墻的等效剛度與總剪力墻等效剛度比值，求得剪力墻的內(nèi)力。m)Vf(kN)765144321000 風(fēng)荷載作用下的總彎距圖 各片剪力墻內(nèi)力計算。m)Vf(kN)Vω(kN)Mω(kNm)Vf(kN)Vω(kN)Mω(kN（1） 在倒三角形荷載作用下（ qmax=）,分別按式計算：Mω= （216）Vω=（217）Vf=（218）(2) 在均布荷載作用下（q=） （232） （233） （234）表225 風(fēng)荷載作用下總剪力墻、總框架內(nèi)力計算層數(shù)Hi/mξ倒三角形荷載作用下均布荷載作用下總內(nèi)力Vω(kN)Mω(kN本例僅計算左風(fēng)作用下產(chǎn)生的內(nèi)力；墻肢截面內(nèi)力正負(fù)號規(guī)定與水平地震作用下相同。m)Vbi1(kN)101 9 8 7 6 5 4 3 2 1 00 風(fēng)荷載作用下結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算 總剪力墻，總框架內(nèi)力計算。m)Nωi1(kN)Vωi2(kN)Mωi2(kN墻肢彎距：Mωi1=+（224）Mωi2=+（225）墻肢軸力計算：Nωi1=Mωi1（226）Nωi2=－Nωi1 （227） 墻肢剪力： Vωi1= Vωi/2（+）= Vωi （228） Vωi2= Vωi/2（+）= Vωi （229） 連梁內(nèi)力： Vbi1= Nωi1－Nω(i1)1 （230） Mbi1= Vωi1lbi0/2 = Vbi1 （231） 表224 XSW3水平地震作用下的墻肢及連梁內(nèi)力層數(shù)ξ總內(nèi)力左墻肢內(nèi)力右墻肢內(nèi)力連梁Vωij(kN)Mωij(kNm)Vf(kN)1028198765144321000 剪力墻內(nèi)力計算（1）將總剪力墻內(nèi)力向各片剪力分配 根據(jù)各片剪力墻的等效剛度與總剪力墻等效剛度的比值EcIeq(j)/∑EcIeq(j)表222 各片剪力墻等效剛度比墻號等效剛度每片墻等效墻號等效剛度每片墻等效XSW2（2片）XSW7（4片）XSW3（2片）XSW8（1片）XSW4（1片）XSW9（1片）XSW5（1片）XSW10（2片）XSW6（2片）XSW11（2片）（2） XSW3（整體小開口墻）內(nèi)力進(jìn)行計算 表223 水平地震作用下各片剪力墻分配的內(nèi)力層數(shù)ξ總剪力墻內(nèi)力XSW3VωMωVｆVωijMωij 101 9 8 7 6 5 4 3 2 1 00 （222） （223）（3） XSW3（整體小開口墻）墻肢和連梁內(nèi)力計算。m)Vf(kN)Vω(kN)Mω(kN在水平地震作用下，剪力墻結(jié)構(gòu)應(yīng)分別按倒三角形分布荷載（qmax= kN/m）頂點集中荷載（F= kN/m）計算內(nèi)力：（1）倒三角形荷載作用下(