【正文】 下面對于這些信息做具體說明。由錢所述，樁承臺可按構造配筋，取B10200，平行X、Y軸方向均勻布置，樁承臺梁按構造配筋。==（db為擴大端設計直徑）。根據(jù)構造要求，承臺的最小寬度不應小于500mm，對于墻下條形承臺為滿足樁頂嵌固及考慮到墻體與條形承臺的相互作用可增強結構的整體剛度不致于產(chǎn)生樁頂對承臺的沖切破壞（∴無需驗算承臺的沖切破壞），樁的外邊緣至承臺邊緣距離不小于75mm。因此，樁底（樁端）直徑D=d+2b=1400mm，h1=（~）D=120~180mm,取h1=150mm。以中風化千枚巖為持力層，并使用嵌巖樁（）。YZW3軸力恒載作用下標準值為2113kN,。 根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》，地基基礎設計時，所采用的荷載效應最不利組合與相應的抗力限制應按下列規(guī)定：按地基承載力確定基礎底面積及埋深或按單樁承載力確定樁數(shù)時，傳至基礎或承臺底面上的作用效應應按正常使用極限狀態(tài)下的標準組合；相應的抗力應采用地基承載力特征值或單樁承載力特征值；計算地基變形時 傳至基礎底面上的荷載效應應按正常使用極限狀態(tài)下荷載效應的準永久組合，不應計入風荷載和地震作用 相應的限值應為地基變形允許值；計算擋土墻土壓力、地基或斜坡穩(wěn)定及滑坡推力時，荷載效應應按承載能力極限狀態(tài)下荷載效應的基本組合，；在確定基礎或樁臺高度、支擋結構截面、計算基礎或支擋結構內(nèi)力、確定配筋和驗算材料強度時，上部結構傳來的荷載效應組合和相應的基底反力、擋土墻土壓力以及滑坡推力，應按承載能力極限狀態(tài)下荷載效應的基本組合，采用相應的分項系數(shù)。根據(jù)以上地質(zhì)條件，基礎采用灌注樁基礎，以強風化巖作為持力層，相關數(shù)據(jù)參數(shù)采用如下表所示。 （1）荷載計算 恒載：梁自重（）25=梁側粉刷（20mm）（）172=平臺板傳來梯段板傳來合計活載：(+)= 總荷載設計值： （2） 截面設計 板計算跨度：彎矩設計值： 截面按倒L形設計 經(jīng)計算屬第一類T形截面，采用HRB335鋼筋 選配2B12 斜截面受剪承載力計算箍筋選用200 則：滿足要求 基礎設計以剪力墻YZW1為例進行基礎設計。板傾斜度：tanα= cosα=取板厚h=120mm，取1m寬板帶計算。當連梁上、下縱向受力鋼筋對稱配筋時截面受壓區(qū)高度： 取2B12 （3） 斜截面受剪承載力驗算按構造要求，配置B6100箍筋 樓梯設計板的混凝土等級采用C30，受力筋及分布筋采用二級鋼筋。雙層鋼筋網(wǎng)。雙層鋼筋網(wǎng)。注： N——組合的軸向壓力設計值；——剪力墻截面有效高度，； ——混凝土強度影響系數(shù)，；；當混凝土強度等級在C50和C80之間時，可按線性內(nèi)插取用； ——混凝土軸心抗壓強度； ——剪力墻截面剪力設計值（1）正截面偏心受壓承載力計算 取墻體分布筋為雙排B8200 配筋率 對稱配筋 屬于大偏心受壓 構造配筋。m)Vb(kN)Mb(kN)18540 0 00001751 1648 1545 1442 1339 1236 1133 1030 927 824 721 618 515 412 39 26 13 00 豎向荷載作用下結構內(nèi)力設計值計算整體墻YZW3導荷方式如圖： 圖 47恒載計算屋面板號Ⅰ=Ⅱ=Ⅲ=Ⅳ=ⅤⅥ=Ⅶ(1+)= 恒載計算樓面板號Ⅰ=Ⅱ=Ⅲ=Ⅳ=ⅤⅥⅦ(1+)=KL11下填充墻傳來：KL11梁自重及粉刷層傳來： （）25=15厚水泥石灰砂漿 （）217=0。m)V1(kN)V2(kN)1854 0 0 0 0 1751 1648 1545 1442 1339 1236 1133 1030 927 824 721 618 515 412 39 26 13 00 表410YZW10整體小開口墻墻肢及連梁內(nèi)力計算層數(shù)層高N1(kN)N2(kN)M1（kN以第7和第8層為例驗算水平位移，詳細計算過程如下：表47 其余各層水平位移驗算水平位移驗算層數(shù)層高xqmaxEIequ(mm)Δu(mm)18540 017513 016486 15459 144212 133915 123618 113321 103024 92727 82430 72133 61836 51539 41242 3945 2648 1351 地面054 00最大位移（mm）注：Δμ=yiyi1 為結構層間彈性位移；(Δu/h )max=[Δu/h]=1/1000 所以滿足要求整體墻YZW3和整體小開口墻YZW10的水平內(nèi)力見表44410：表47 整體墻YZW3水平內(nèi)力計算YZW3整體墻水平內(nèi)力計算層數(shù)層高（H）q(kN/m)ξVP(kN)MP（kNm) qmax（kN/m） 注：各層風荷載在底層產(chǎn)生的彎矩中的是算到墻到樓層的底部，所以不應該加高出水平的450mm。倒三角分布荷載最大值為： =3=kN/m表46 各層風荷載在底部產(chǎn)生的彎矩各層風荷載在底部產(chǎn)生的彎矩樓層Hi(m)Fi(kN)Mi=FiHi(kN ——風荷載體形系數(shù)。脈動影響系數(shù)由《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》。a）梁： 梁自重 （）25=15厚水泥石灰砂漿 （）217= 合計 b)梁： bh=200mm250mm梁自重 （）25=15厚水泥石灰砂漿 （）217= 合計 c)梁： bh=200mm300mm梁自重 （）25=115厚水泥石灰砂漿 （）217= 合計 d)梁： bh=200mm350mm梁自重 （）25=15厚水泥石灰砂漿 （）217= 合計 e)梁： bh=200mm400mm梁自重 （）25=15厚水泥石灰砂漿 （）217= 合計 門窗重量木 門：普通鋼板門：乙級防火門： 普通鋼板門：電梯轎箱及設備：200kN（標準值）查《建筑結構荷載規(guī)范》，基本風壓以五十年一遇取，查《建筑結構荷載規(guī)范》，本建筑風荷載體型系數(shù)按如下圖取用。So——基本雪壓(kN／m2)?？偧袅Φ牡刃偠龋?++++)2++= 荷載計算 為了便于以后的內(nèi)力組合，此處不進行分項系數(shù)的計算，荷載均按標準值計算，設計值在組合時再利用分項系數(shù)與標準值得到。㎡)YSW254 3 YSW354 3 YSW854 3 以YZW5為例進行計算表44 其余各片墻的剛度整體小開口墻剛度編號H（m）b(m)h(m)Aw(㎡)Iw（m4）μEc（）(kN/㎡)EcIeq（）(kN其余剪力墻類型判別見表42表42 Y向剪力墻的類型編號 類型 YZW—110ξ=整體小開口YZW—410ξ=整體小開口YZW—517510ξ=整體小開口YZW—6 10ξ=整體小開口YZW—710ξ=整體小開口YZW—910ξ=整體小開口YZW—1010ξ=1整體小開口 剪力墻等效剛度計算本剪力墻住宅由于墻體開洞不同的原因，包含整體墻、整體小開口墻兩種類型的墻體，以下以縱墻中的整體墻YZW整體小開口墻YZW5為例進行剛度計算?？梢钥偨Y為：拉通對齊，沿周邊均勻布置，避免出現(xiàn)一字型。小墻肢寬度不宜小于三倍墻厚，并用暗柱加強。剪力墻應盡量拉通對直，以便增加抗震能力。剪力墻的布置原則為：一般應沿建筑物的主要軸線雙向布置，因為剪力墻結構中全部豎向力和水平力都由剪力墻承受。墻肢截面高度與厚度之比全部大于3。剪力墻為雙向布置，結構中較長的墻體（大于8m），設置結構施工洞，用弱連梁連接，減少單片墻的剛度過大。采用100mmPVC雨水管，間距不超過18m，天溝斷面尺寸：凈寬≥200mm， D)門窗構造 本方案主要選用了平開門窗和推拉門窗，根據(jù)《建筑設計防火規(guī)范》的要求并結合民用建筑常用的門寬度，本工程項目的門窗如下表：第四章 結構設計 結構方案本方案為高層民用住宅，容積率高，共18層，房間開間大，主體高度為54m