【正文】 抗震設(shè)計時。因梁端部的底面和頂面縱向鋼筋鋼筋配筋量的比值，對梁的變形能力有較大影響。垂直段只在滑移變形較大時才受力，要求垂直段不小于10d，因隨垂直段加長，其作用相對減小，故限制最大垂直段長度為22d，縱向鋼筋的接頭，一級框架中應(yīng)采用焊接；二級框架中宜采用焊接。試驗表明，伸入支座彎折錨固的鋼筋，錨固力由彎折鋼筋水平段的粘結(jié)強度和垂直段的彎折錨固作用所構(gòu)成。一級框架 laE=la+10d二級框架 laE=la+5d三、四級框架 laE=la④ 一、二級框架梁縱向鋼筋應(yīng)伸過邊柱節(jié)點中心線。梁截面上部和下部至少分別配置兩根貫通全跨的鋼筋，一、二級框架梁其直徑不小于14mm ，且不應(yīng)小于梁端頂面和底面縱向鋼筋中較大截面積的1/4，三、四級框架梁縱筋直徑不小于12mm。非抗震設(shè)計時，縱向鋼筋固要求見圖23抗震設(shè)計時：① %，也不應(yīng)小于表24中的數(shù)值。③ 頂層框架梁的端節(jié)點負鋼筋應(yīng)伸入邊柱內(nèi)，,而且其中至少有50%,其它層框架梁端節(jié)點負鋼筋內(nèi)應(yīng)省如邊柱內(nèi)，伸入總長度不應(yīng)小于la.④ 梁支座截面下部至少有兩根鋼筋伸入柱中，伸入總長度不少于20d，若需要上彎，則水平錨固段不應(yīng)小于10d.表323 縱向受拉筋的最小錨固長度表la(mm)鋼筋類型混凝土強度等級C15C20C25≥C30Ⅰ級鋼筋40d30d25d20d月牙紋Ⅱ級鋼筋50d40d35d30dⅢ級鋼筋—45d40d35d冷拔低碳鋼絲250 注：25mm時，其錨固長度按表中數(shù)值增加5d采用； ≤25mm時，其錨固長度按表中數(shù)值減少5d采用；，縱向受拉鋼筋的錨固長度不應(yīng)小于250mm。在計算相對受壓區(qū)高度時，可考慮受壓鋼筋的作用。為便框架具有足夠的變形能力，梁的受壓區(qū)高度應(yīng)滿足：非抗震設(shè)計 x≤ξh0抗震設(shè)計 一級 x≤ 二級 x≤梁的變形能力主要取決于梁端的塑性轉(zhuǎn)動量，而塑性轉(zhuǎn)動量主要與混凝土相對受壓區(qū)高度有關(guān)。為防止梁發(fā)生斜壓破壞，保證混凝土具有一定的抗剪承載力和箍筋能夠發(fā)揮作用，梁截面應(yīng)滿足抗剪要求：非抗震設(shè)計 當(dāng) hw/b≤4時，V≤ 當(dāng)hw/b≥6時，V≥ 當(dāng)4hw/b6時，按直線內(nèi)插法取用。（1）梁的構(gòu)造 ① 截面尺寸框架梁的截面一般由三個條件確定；①最小構(gòu)造截面尺寸要求；②抗剪要求；③受壓區(qū)高度的限值。《建筑結(jié)構(gòu)抗震規(guī)范》（GBJ11－89）規(guī)定，對一、二級抗震等級的框架節(jié)點必須進行受剪承載力計算，而三級抗震等級的框架節(jié)點，僅按構(gòu)造要求配筋，不再進行受剪承載力計算。 λ＝＝＝3，取λ＝ N＝ KN =500500＝ KN KN設(shè)柱箍筋為4肢φ8＠150，則： V＝（500465＋210465＋103） ＝ KN 同時柱受剪力，截面應(yīng)符合如下條件： Vc＝（＋fcbh0） 即 （500465）＝ KN（4） 節(jié)點設(shè)計根據(jù)地震震害分析，不同烈度地震作用下鋼筋混凝土框架節(jié)點的破壞程度不同，7度地震時，未按抗震設(shè)計的多層框架結(jié)構(gòu)節(jié)點較少破壞，再8度地震時，部分節(jié)點，尤其時角柱節(jié)點產(chǎn)生嚴重震害。mHn＝ Vc＝＝ KN柱得剪力承載力能力： V＝（fcbh0＋fyvh0＋） 式中：λ——框架得計算剪跨比。由正截面計算中第ⅡⅡ、ⅢⅢ截面的控制內(nèi)力得：Mcu＝ KNm）N（KN）L0（mm）3300＝412548501＝4850bh0（mm2）500465500465500465e0（mm）（mm）ea（mm）000ei（mm）L0/hξ1ξ2ηηei（mm）e（mm）ξ(ξb=)偏心性質(zhì)大偏心小偏心大偏心小偏心大偏心小偏心As＝Asˊ（mm2）000選筋4φ184φ254φ25+2φ22實配面積（mm2）101727242724ρ％② 斜截面承載能力計算以第一層柱為例，剪力設(shè)計值按下式調(diào)整： Vc＝式中：Hn——柱凈高； ——分別為柱上、柱下端順時針或反時針方向截面組合的彎矩設(shè)計值。m N＝ KN截面采用對稱配筋，具體配筋計算見表27，表中： e0＝ ea＝（－e0），當(dāng)e0 h0時取ea＝0 ei＝e0＋ea ξ1＝＋ξ2＝－，當(dāng)15時取ξ2＝η＝1＋（）2ξ1ξ2e＝ηei＋－asξ＝（大偏心受壓）ξ＝（小偏心受壓）As＝Asˊ＝（大偏心受壓）As＝Asˊ＝（小偏心受壓）上述各式中：e0——軸向力對截面行心的偏心距；ea——附加偏心距；ei——初始偏心距；ξ1——偏心受壓構(gòu)件的截面曲率修正系數(shù)；ξ2——考慮構(gòu)件長習(xí)比對截面曲率的影響系數(shù)；η——偏心距增大系數(shù)；e——軸力作用點到受拉鋼筋合力點的距離；ξ——混凝土相對受壓區(qū)高度；As、Asˊ——受拉、受壓鋼筋面積。m N＝ⅢⅢ截面：①M＝＝ KNm N＝ⅡⅡ截面：①M== KNm根據(jù)B柱內(nèi)力組合表21，選擇最不利內(nèi)力，并考慮上述各種調(diào)整及承載力抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下：ⅠⅠ截面：①M＝＝ KNm對底層柱底（ⅢⅢ截面）。mMcⅠⅠ＝+＝m將與ˊ得差值按柱得彈性分析彎矩值之比分配給節(jié)點上下柱端（即 ⅠⅠ、ⅡⅡ截面）：McⅠⅠ＝（－）＝ KNm＝= KNm +＝ KNm第一層梁與B柱節(jié)點得柱端彎矩值由內(nèi)力組合表21查得。m 右震 +＝ KN第一層梁與B柱節(jié)點的梁端彎矩值由美麗組合表19查得。同時，隨著框架梁鉸的出現(xiàn)，由于塑性內(nèi)力重分布，底層柱的反彎點具有較大的不確定性。若采用對稱配筋，可取用兩組中較大者計算配筋。因此，在框架設(shè)計中，應(yīng)體現(xiàn)“強柱弱梁”三級框架: 式中：——節(jié)點下柱端順時針或反時針截面組合底彎矩設(shè)計值之和； ——節(jié)點左、右梁端反時針或順時針方向截面組合底彎矩設(shè)計值之和。①正截面承載力得計算框架結(jié)構(gòu)得變形能力與框架得破壞機制密切相關(guān)，一般框架，梁的延性遠大于柱子，梁先屈服可使整個框架由較大的內(nèi)力重分布和能量消耗能力，極限層間位移增大，抗震性能較好?；炷翞镃25，fc＝,fcm= N/mm2,縱筋為Ⅱ級fy＝310 N/mm2，箍筋為Ⅰ級。 斜截面計算見表325表325 梁的斜截面強度計算 截面支座A右支座B左支座B右設(shè)計剪力V′（KN）γRE V′（KN）調(diào)整后V（KN）γRE V（KN）bh0（mm）250565250565250565（KN）VVV箍筋直徑ф（mm）肢數(shù)（n）n＝2，ф8n＝2，ф8n＝2，ф8AsV1（mm）箍筋間距S（mm）10010080Vcs＝ fcbh0+γRE VγRE VγRE Vρ＝ （％）ρsvmin＝（％）根據(jù)國內(nèi)對低周反復(fù)荷載作用下鋼筋混凝土連續(xù)梁荷懸臂梁受剪承載力試驗，反復(fù)加載使梁的受剪承載力降低，考慮地震作用的反復(fù)性。m VGb＝（＋）＝ KNm += KNm計算中Mbν＋Mbr取順時針方向荷逆時針方向中較大者。m 逆時針方向 Mbν＝－ KNmBC跨：順時針方向 Mbν＝ KNm逆時針方向 Mbν＝－ KN由表19得:AB跨：順時針方向 Mbν＝ KN①梁的正截面強度計算（見表24）；②梁的斜截面強度計算； 為了防止梁的彎曲屈服前先發(fā)生剪力破壞，截面設(shè)計時，對剪力設(shè)計值進行如下調(diào)整：ν＝ην（Mbν＋Mbr）/Ln＋VGb式中：ην——剪力增大系數(shù)，； Ln——梁的凈跨，對第一層梁LnAB＝，LnBC＝； VGb——梁在重力荷載作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計值。m，V的單位為KN。 表323 承載力抗震調(diào)整系數(shù)γRE 材料結(jié)構(gòu)構(gòu)件受力狀態(tài)γRE鋼筋混凝土梁受彎偏壓偏壓抗震墻偏壓各類構(gòu)件受剪、偏拉（2）橫向框架梁截面設(shè)計以第一層梁為例，梁控制截面的內(nèi)力如圖17所示。m，軸力單位為KN。表321 B柱內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類型豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①＋②（①＋②）177。m，軸力單位為KN。表322 活荷載按樓層的折減系數(shù)β 墻、柱、基礎(chǔ)計算、截面以上的層數(shù)12～34～56～89～2020計算截面以上各樓層活荷載總和的折減系數(shù)（）表320 A柱內(nèi)力組合表 層次位置內(nèi)力荷載類型豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①＋②（①＋②）177。② 框架柱內(nèi)力組合 框架柱取每層柱頂和柱底兩個控制截面，組合結(jié)果見表20及表21。③3A右MVB左MVB右MV跨中MABMBC2A右MVB左MVB右MV跨中MAMBC1A右MVB左MVB右MV跨中MABMBC① 表中彎矩單位為KNVB左MVB右M177。VB左MVB右M177。VB左MVB右M177。VB左MVB右M177。表319 梁內(nèi)力組合表 層次位置內(nèi)力荷載類型豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①＋②（①＋②）177。m）AB跨7654321BC跨765432..1項目層次跨L（m）RA（KN）x1（m）MGE（KNm）MEA（KN表318 MGE及X值計算 （恒＋）qKN/mMGA（KNM′左、M′右為調(diào)幅后彎矩值。梁內(nèi)力組合見表19。對RB作用點取矩： RA＝－（MGB－MGA＋MEA＋MEB）x處截面彎矩為：M＝RAx－－MGA＋MEA 由＝0，可求得跨間Mmax的位置為x1＝ 將x1代入任一截面x處的彎矩表達式，可是跨間最大彎矩為：Mmax＝MGE＝－MGA＋MEA＝－MGA＋MEA當(dāng)右震時，公式中的MEA、MEB反號。在豎向荷載與地震力組合時，跨間最大彎矩MGE采用數(shù)值法計算，如圖315所示。 Mvmaxql2－ 式中：M左、M右——梁左、右端彎矩，見圖114括號內(nèi)的數(shù)值。表317活荷載作用下梁端剪力及柱軸力（KN） 層 數(shù)荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VqA＝VqBVqA＝VqB