【正文】 根據(jù)樓蓋平面布置圖樓蓋為雙向板受力，取出的部分軸線板設(shè)計分析的區(qū)格，根據(jù)板邊支承受力情況將區(qū)格分成兩種情況，計算過程及結(jié)果如下：1）A1區(qū)格板的計算：計算跨度：Lx=4500250+120/2600/2=4160Ly=6600250+120/2300/2=6260N=LX/ly==6260/4160= 取a=1/n2=1/= ?、?內(nèi)力計算：因A1區(qū)格為邊區(qū)格則：=（3）/【2（）+3/2+2】=My=amx==， == == ② 配筋計算：跨中鋼筋： H0x=12020=100,h0y=12020=100, γ0=， X方向： 。（3）材料：混凝土強度等級為C30；鋼筋：梁的受力筋為HRB400級（fy=360N/mm），板采用HRB335（fy=300N/mm）其它均為HPB235級鋼筋（fy=210N/mm）。雙向板肋形樓蓋設(shè)計根據(jù)《畢業(yè)設(shè)計任務(wù)書》要求規(guī)定，對本工程進(jìn)行樓蓋設(shè)計，現(xiàn)取住院部第二層口腔科部分35軸線進(jìn)行雙向板樓蓋設(shè)計，采用塑性鉸線法計算，其結(jié)構(gòu)平面布置如下圖：板結(jié)構(gòu)平面布置圖 設(shè)計資料：（1）樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Pk= KN/M3,。其中Hc為柱的計算高度，取節(jié)點、上下柱反彎點間的距離，即：Hc=+=∑Mb =+=(左震)剪力設(shè)計值：Vj=103/（56535）【1（56535）/（）=因bb=bc/2=300mm 故取bj=hc=600,hj=600,ηj=,則： =1/（600600）=＞Vj=（故滿足要求）節(jié)點核芯區(qū)的受剪承載力按下式計算：其中N取二層柱底軸力N==600600=3006kN 二者中的較小值， kN 設(shè)節(jié)點區(qū)配箍為4ф10100則 =1/【600600+103+2104（51535）/100】 =＞Vj=故承載力滿足要求。非加密區(qū)應(yīng)滿足S 10d=200mm ，故箍筋到4ф10150各層柱箍筋計算結(jié)果見下表。柱端加密區(qū)的箍筋運用4ф10100。 入=MC/VCh0=103/（560）=＞3?。ㄈ搿埽┢渲腥≥^大的柱下端值，而，不應(yīng)考慮 。8=317。 柱斜表面受剪承截力計算；取第一層柱進(jìn)行計算：上柱柱端彎矩設(shè)計值：MCt=254。 故：As=As,= ρminbh=%600600=720mm2選用三級鋼4φ20（As,=1256mm178。 1+1/1400=ηei==＜=560=168mm故為小偏心受壓： =600/240 =347mm按上式計算時，應(yīng)滿足N=＞600560=，但是Ne=103347=＜=6005602=。 =103（）6005602/360（56040）=832mm178。L0/h=＜15，?。é?=）。 框架柱：：各層柱的剪跨比和軸壓比計算結(jié)果詳見下表:A柱的剪跨比和軸壓比驗算層次bh0fcNCMCVCMC/VCh0N/fcbh/mm /mm/(N/mm2)/KN//KN6600560＞2＜3600560＞2＜1600560＞2＜由表可見，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求B柱的剪跨比和軸壓比驗算層次bh0fcNCMCVCMC/VCh0N/fcbh/mm /mm/(N/mm2)/KN//KN660056061＞2＜3600560＞2＜.0941600560＞2＜由表可見，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求 柱正截面承截力計算： 以第二層B柱為例，根據(jù)B柱內(nèi)力組合表，將支座中心處的彎矩?fù)Q算至支座邊緣，并與柱端組合彎矩調(diào)整值比較后，選出最不利內(nèi)力進(jìn)行配筋計算。斜截面受剪承載力設(shè)計： γRE V=＜=350665=故截面尺寸滿足要求。）支座B左上部： AS=M/fy(h0as)=106/360（66535）= 實選5φ20（As=1570mm178。將下部跨間截面4根20的HRB400的鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋(As=1570mm2)，再計算相應(yīng)的受拉鋼筋，即支座A上部：αs=214。實配鋼筋：5φ20（As=1570mm178。一層AB梁（1）梁正截面受彎承載力設(shè)計：a、支座彎矩值：MA=（）=RREMA==MB=()2=γreMB==胯間彎矩取控制截面：即V=（+）=則支座邊緣處：Mmax== γreMax==當(dāng)梁下部受拉時，按T形截面設(shè)計，當(dāng)梁上部受拉時按照矩形截面設(shè)計，翼緣計算寬度當(dāng)按跨度考慮時，bf,=L/3=,按梁間距時bf,=b+sn=300+3275=3575mm。承載力抗震調(diào)整系數(shù)： 根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB500102002），考慮地震作用組合的混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件，其截面承載力應(yīng)除以承載力抗震調(diào)整系數(shù) ，承載力抗震調(diào)整系數(shù)規(guī)定見下表取用。活荷載按樓層的折減系數(shù)β。底層是指無地下室的基礎(chǔ)以上或地下室以上的首層?！?jié)點左右梁端截面反時針或順時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和； ——柱端彎矩增大系數(shù)；。99+（+2）/2]=則： VA=+= VB左=+= rRE VA == rRE VB左== 架柱內(nèi)力組合6．柱內(nèi)力控制截面一般取柱上、下端截面，每個截面上有M、N、V。梁內(nèi)力組合見附表下面以第一層AB跨考慮地震作用的組合為例，說明各內(nèi)力的組合方法，對支座負(fù)彎矩按相應(yīng)的組合情況進(jìn)行計算，求胯間最大正彎矩時可根據(jù)梁端組合及梁上荷載設(shè)計值，由平衡條件確定。但為了應(yīng)用方便，在抗震設(shè)計中仍采用非抗震設(shè)計時的材料強度設(shè)計值，而是通過引入承載力抗震調(diào)整系數(shù)來提高其承載力?？勺兒奢d的分項系數(shù)。但這些荷載同時都達(dá)到它們在設(shè)計基準(zhǔn)期內(nèi)的最大值的概率較小，且對某些控制截面來說，并非全部可變荷載同時作用時其內(nèi)力最大，因此應(yīng)進(jìn)行荷載效應(yīng)的最不利組合。支座截面內(nèi)力有支座正、負(fù)彎矩及剪力，跨中截面一般為跨中正截面。 橫向框架梁、柱的內(nèi)力組合： 結(jié)構(gòu)抗震等級結(jié)構(gòu)的抗震等級可根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、地震烈度、房屋高度等因素，查規(guī)范得到，該框架結(jié)構(gòu)，高度30m，地處抗震設(shè)防烈度為7度的達(dá)州地區(qū)，因此該框架為二級抗震等級。計算如下：=18kN/m= kN/m集中力矩：M1=P1e1=162（）/2= M2=P2e2=（）= 將以上計算結(jié)果分層匯總見下表:橫向框架恒荷載匯總表層次/（KN/m）/（KN/m）/（KN/m）/（KN/m）/KN/KN/（）/（）6251橫向框架活荷載匯總表層次/（KN/m）/（KN/m）/（KN/m）/（KN/m）/KN/KN/（）/（）6\\925\\18181\\1818(3)內(nèi)力計算：① 剛度計算：梁、柱轉(zhuǎn)動剛度及相對轉(zhuǎn)動剛度構(gòu)件層次轉(zhuǎn)動剛度S（）相對轉(zhuǎn)動剛度S‘邊梁一至二層4kc=41010 =1010三至六層4kc=41010 =131010中梁一至二層4kc=41010 =1010三至六層4kc=41010 =261010柱一至二層4kc=41010 =1010三至六層4kc=41010 =1010A、 梁的線剛度：邊梁：一層至二層：1010 三層至六層：1010 中梁：一層至二層：1010 三層至六層：1010 B、柱的線剛度：一層至二層：1010 三層至六層：1010 ②分配系數(shù)計算：分配系數(shù)按下式計算：具休計算見下表：F柱分配系數(shù)u層次6+=∕∕5++=∕4∕3∕2∕11+=∕G柱分配系數(shù)u層次6++=/5+++=4+++=3+++=21+1+++1= 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　11+1+++1=③、梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計算，由于構(gòu)和荷載對稱，故取半邊框架進(jìn)行分配活載作用下恒載作用下風(fēng)荷載作用下　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　豎向荷載作用框架彎矩圖（單位：kN。計算如下：=(9+9)==[92+(+9)]= kN/m集中力矩：M1=P1e1=（）/2= M2=P2e2=（）= 對于二至五層：房間和走道板傳遞給橫梁的梯形荷載和三角形荷載:=92=18 kN/m =2= kN/m 分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳遞給柱的活載。計算如下：==集中力矩：M1= M2=② 活荷載計算：活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示： P1 P2 P2 P1 q1 q1 各層梁上作用的活載對于第六層：屋面板傳遞給橫梁的梯形荷載和三角形荷載:=2=9kN/m =2= kN/m 分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳遞給柱的活載。它包括梁自重，樓板自重和女兒墻的重力荷載，計算如下：=[（ ）2+(+)]+9+++= kN/m=[( ）2+(+)+【(+)/2)】+9++= kN/m集中力矩：M1=P1e1=（）/2=M2=P2e2=（）=對于二至五層：橫梁自重: =+= kN/m = kN/m房間和走道板傳遞給橫梁的梯形荷載和三角形荷載:== kN/m == kN/m 分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳遞給柱的恒載。 分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳遞給柱的恒載。橫向框架計算單元如下圖： 荷載計算：① 恒載計算：以，代表橫梁自重，為均布荷載形式。 m 。 m ?？蚣苤思袅皬澗赜上率竭M(jìn)行計算：柱端剪力： 柱端彎矩： 式中： 為層j柱的側(cè)移剛度； h為該層柱的計算高度，y為框架柱的反彎點高度比。計算過程見下表： ； 風(fēng)荷載作用下框架層間剪力及側(cè)移計算層次12345651001285001145001145001145001145001/36581/87501/94541/127271/200001/59154由上表可見，風(fēng)荷載作用下框架的最大層間位移角發(fā)生在第一層，其值為：1/3658，遠(yuǎn)小于，故滿足規(guī)范要求。則：取圖中④軸線橫向框架，其頁荷面寬度為9m，則沿房屋高度的分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q(z)=9沿房屋高度分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值層次6154321沿高度的分布風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)點集中荷載，轉(zhuǎn)化過程：F1 =(+)（+）+【（）+（）】1/21/3=F2=（+++）+【（）+（）】1/6 =F3 =（+++）+【（）+（）】+【（）+（）】2/3F4 =（+++）+【（）+2（）】1/3+【（）+（）2/3=F5=（+++）+【（）+（）】1/3+【（）+（）】2/3 =F6 =（+）+（+） = 框架上的風(fēng)荷載見下圖 風(fēng)荷載作用下的水平位移驗算。=1。由脈支影響