框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)實(shí)例(參考版)
2025-06-27 13:07本頁面
【正文】 以第4層為例：A支座右邊緣： B支座左邊緣： B支座右邊緣： AB跨：，BC跨：，C25＜C50,所以，表153 第四層框架正截面強(qiáng)度計(jì)算截面IIIⅢIVV300565300565300565250365250365 643664625295162選筋222222222222222實(shí)配面積760760760760760表154 第三層框架正截面強(qiáng)度計(jì)算截面IIIⅢIVV300565300565300565250365250365 12317741137534299選筋325325325325325實(shí)配面積14731473147314731473表155 第二層框架正截面強(qiáng)度計(jì)算截面IIIⅢIVV30056530056530056525036525036516767631444752720選筋425425425425425實(shí)配面積19641964196419641964表156第一層框架正截面強(qiáng)度計(jì)算截面IIIⅢIVV30056530056530056525036525036521431006182610921558選筋525525525525525實(shí)配面積24542454245424542454查梁內(nèi)力組合表可知以第4層為例：AB跨左震：，； ，右震：，； ，表156 左震作用下AB跨支座邊緣處彎矩層次4321表157 右震作用下AB跨支座邊緣處彎矩層次4321BC跨：以第4層為例：左震：， 右震：，表158 地震作用下BC跨支座邊緣處彎矩層次左震右震4321求AB跨第4層：， 第3～2層：， 第1層：， BC跨第4層：， 第3～1層：， 求，：表剪力增大系數(shù)，三級(jí)框架，；以第4層為例：AB跨：+=+=，（取大值）BC跨：AB跨表159 框架梁AB跨剪力組合表層次4321BC跨表1510框架梁BC跨剪力組合表層次4321表1511 四層斜截面強(qiáng)度計(jì)算表截面支座支座支座設(shè)計(jì)剪力 （KN） （KN）調(diào)整后剪力 （KN） （KN） 300565300565250365 （KN）箍筋直徑肢數(shù) 箍筋間距s （㎜）200200100 （%） （%）表1512 三層斜截面強(qiáng)度計(jì)算表截面支座支座支座設(shè)計(jì)剪力 （KN） （KN）調(diào)整后剪力 （KN） （KN） 300565300565250365 （KN）箍筋直徑肢數(shù) 箍筋間距s （㎜）200200100 （%） （%）表1513 二層斜截面強(qiáng)度計(jì)算表截面支座支座支座設(shè)計(jì)剪力 （KN） （KN）調(diào)整后剪力 （KN） （KN） 300565300565250365 （KN）箍筋直徑肢數(shù) 箍筋間距s （㎜）200200100 （%） （%）表1514一層斜截面強(qiáng)度計(jì)算表截面支座支座支座設(shè)計(jì)剪力 （KN） （KN）調(diào)整后剪力 （KN） （KN） 300565300565250365 （KN）箍筋直徑肢數(shù) 箍筋間距s （㎜）200200100 （%） （%）混凝土為C25 縱筋為II級(jí) 箍筋為I級(jí) 柱的軸壓比驗(yàn)算表1514 框架柱軸壓比柱型層次備注A柱4，滿足3，滿足2，滿足1，滿足B柱4，滿足3，滿足2，滿足1，滿足 柱正截面承載力計(jì)算查柱內(nèi)力組合表，找出每層柱的最不利內(nèi)力組合，取每層柱最大彎矩及相應(yīng)軸力。在恒載和活載作用下，跨間可近似取跨中的M代替， (141)式中： 、為梁端左右端彎矩見圖315，圖316中所示跨中M若小于，那么應(yīng)取 (142)在豎向荷載與地震力組合時(shí)，跨間最大彎矩采用數(shù)解法來進(jìn)行計(jì)算如圖317所示：圖141 框架梁內(nèi)力組合圖圖中：、表示重力荷載作用下梁端彎矩、表示水平地震作用下梁端彎矩、表豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力對(duì)圖中作用點(diǎn)取彎矩可見： (143)那么任意截面x處的彎矩為： (144)由時(shí)，可求得跨間的位置為： (145)將X1代入任意截面處彎矩表達(dá)式，可得跨間最大彎矩為： (146)當(dāng)右震時(shí)，公式中反號(hào)即可以?？勺兒奢d的分項(xiàng)系數(shù)。但這些荷載同時(shí)都達(dá)到它們?cè)谠O(shè)計(jì)基準(zhǔn)期內(nèi)的最大值的概率較小，且對(duì)某些控制截面來說，并非全部可變荷載同時(shí)作用時(shí)其內(nèi)力最大，因此應(yīng)進(jìn)行荷載效應(yīng)的最不利組合。表141承載力抗震調(diào)整系數(shù)受彎梁偏壓柱受剪軸壓比軸壓比梁一般取梁端和跨中作為梁承載力設(shè)計(jì)的控制截面。荷載引起的剪力：第4層： 第3～1層： 彎矩引起的剪力，AB跨第4層：第3層：第2層：第1層：列表如下：表136 活載作用下梁端剪力及柱軸力層次由荷載引起的由彎矩引起的總剪力柱子軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱40302010圖139 活載作用下梁剪力、柱軸力圖豎向荷載作用下邊柱（A柱）剪力表137 豎向荷載作用下邊柱剪力層次恒載作用下活載作用下4321豎向荷載作用下中柱（B柱）剪力表138豎向荷載作用下中柱柱剪力層次恒載作用下活載作用下4321學(xué)習(xí)好幫手14 內(nèi)力組合從理論上講，抗震設(shè)計(jì)中采用的材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值應(yīng)高于非抗震設(shè)計(jì)時(shí)的材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。其余層軸力計(jì)算同頂層，但需要考慮該層上部柱的軸力的傳遞。梁上分布荷載為梯形荷載，根據(jù)固端彎矩相等的原則，先將梯形分布荷載以及三角形分布荷載，化為等效均布荷載。荷載引起的剪力：第4層： 第3～2層： 第1層： 彎矩引起的剪力，AB跨第4層：第3層：第2層：第1層：列表如下：表134 恒載作用下的梁端剪力及柱軸力層次由荷載引起的由彎矩引起的總剪力柱子軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱40302010注：N底＝N頂＋柱自重圖137 恒載作用下梁剪力、柱軸力圖當(dāng)活荷載產(chǎn)生的內(nèi)力遠(yuǎn)小于恒荷載及水平力所產(chǎn)生的內(nèi)力時(shí)，可不考慮活荷載的不利布置，而把活荷載同時(shí)作用于所有的框架梁上，這樣求得的內(nèi)力在支座處與按最不利荷載位置法求得內(nèi)力極為相近，可直接進(jìn)行內(nèi)力組合。其余層軸力計(jì)算同頂層，但需要考慮該層上部柱的軸力的傳遞。 α=a/l qe=(12a2+a3)q qe=5q/8 圖134 梯形荷載 圖135 三角形荷載 ，（梯形荷載）， 第4層，即頂層梯形荷載化為等效均布荷載 則頂層各桿的固端彎矩為跨：兩端均為固定支座跨：一端為固定支座，一端為滑動(dòng)支座 3～2層梯形荷載化為等效均布荷載 跨：兩端均為固定支座跨：一端為固定支座，一端為滑動(dòng)支座 1層梯形荷載化為等效均布荷載 跨：兩端均為固定支座跨：一端為固定支座，一端為滑動(dòng)支座 表133 恒載作用下的框架彎矩二次分配層次邊節(jié)點(diǎn)中節(jié)點(diǎn)上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁四層分配系數(shù)
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