【正文】 作用短期效應(yīng)組合作用下的斜截面抗裂驗(yàn)算斜截面抗裂驗(yàn)算應(yīng)取剪力和彎矩均較大的最不利區(qū)段截面進(jìn)行，這里仍取剪力和彎矩都較大的變化點(diǎn)截面進(jìn)行計(jì)算。同時(shí)，A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件還必須滿足作用長期效應(yīng)組合的抗裂要求。9 抗裂性驗(yàn)算 作用短期效應(yīng)組合作用下的正截面抗裂驗(yàn)算正截面抗裂驗(yàn)算取跨中截面進(jìn)行。 主應(yīng)力驗(yàn)算將上表中的主應(yīng)力值與主應(yīng)力限值進(jìn)行比較，均小于相應(yīng)的限制值。第一階段：表831 面積矩計(jì)算表截 面類 型第一階段對(duì)其重心軸第二階段對(duì)其重心軸計(jì)算點(diǎn)位 置面積矩符 號(hào)面積矩 主應(yīng)力計(jì)算在剪應(yīng)力的計(jì)算中為可變作用引起的剪力標(biāo)準(zhǔn)值組合。 持久狀況下預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力驗(yàn)算由二期恒載及活載作用產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心處的混凝土應(yīng)力為：所以鋼束應(yīng)力為：計(jì)算表明預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力未超過規(guī)范規(guī)定值，則鋼筋應(yīng)力滿足要求 持久狀況下的混凝土主應(yīng)力驗(yàn)算取剪力和彎矩都有較大的變化點(diǎn)截面進(jìn)行計(jì)算。此時(shí)。應(yīng)力計(jì)算的作用（或荷載）取標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載計(jì)入沖擊系數(shù)。支點(diǎn)截面或運(yùn)輸、安裝階段的吊點(diǎn)截面應(yīng)力驗(yàn)算，其方法與此相同，但應(yīng)注意計(jì)算圖式、預(yù)加應(yīng)力和截面幾何特征等的變化情況。截面特性取用截面特性匯總表中的第一階段的截面特性。表728 各截面鋼束應(yīng)力損失平均值及有效應(yīng)力匯總表工作階段預(yù)加應(yīng)力階段使用階段鋼束有效預(yù)應(yīng)力預(yù)應(yīng)力損失項(xiàng)目預(yù)加力階段使用階段應(yīng)力損失計(jì)算截面跨中截面0L/4截面變?nèi)A點(diǎn)截面支點(diǎn)截面8 應(yīng)力驗(yàn)算 短暫狀況的正應(yīng)力驗(yàn)算構(gòu)件在制作、運(yùn)輸及安裝等施工階段。計(jì)算和引起的應(yīng)力時(shí)采用第一階段截面特性，計(jì)算引起的應(yīng)力時(shí)采用第二階段截面特性。為傳力錨固時(shí)在跨中截面和接賣弄的全部受力鋼筋接賣弄重心處，由、所引起的混凝土正應(yīng)力的平均值。即： （724）式中：——張拉批數(shù)，；——預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值，按張拉時(shí)混凝土的實(shí)際強(qiáng)度等級(jí)計(jì)算，假定為設(shè)計(jì)強(qiáng)度的90%，即，故；——全部預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力在其作用點(diǎn)所產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力；其中： 所以： 鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失對(duì)于采用超張拉工藝的低松弛級(jí)鋼絞線，由鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失根據(jù)下式計(jì)算，即： （725） 式中：——張拉系數(shù)，采用超張拉，取；——鋼筋松弛系數(shù)，對(duì)于低松弛鋼絞線，??；——傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力，這里仍采用截面的應(yīng)力值作為全梁的平均值計(jì)算，故有：所以： 混凝土收縮、徐變引起的的損失混凝土收縮、徐變終極值引起的受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力損失可按下式計(jì)算，即： （726）式中：、——加載齡期為時(shí)混凝土收縮終極值和徐變系數(shù)終極終值；——加載齡期，即達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度為90%的齡期，近似按標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件計(jì)算則有：，則可得；對(duì)于二期恒載的加載齡期。表727 錨具引起的應(yīng)力損失計(jì)算表截面鋼束編號(hào)各控制截面平均值跨中截面N1截面不受反摩阻影響N2N3N4N5L/4截面N1N2N3N4N5變化點(diǎn)截面N1N2N3N4N5支點(diǎn)截面支點(diǎn)截面N1N2N3N4N5 預(yù)應(yīng)力鋼筋分批張拉時(shí)混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失取按應(yīng)力計(jì)算需要控制的截面進(jìn)行計(jì)算。若則表示該截面不受反摩阻影響。將各束預(yù)應(yīng)力鋼筋的反摩阻力影響長度列表計(jì)算與下表中。表721 跨中截面摩擦應(yīng)力損失計(jì)算表鋼束編號(hào)弧度N1N2N3N4N5平均值表722 L/4截面摩擦應(yīng)力損失計(jì)算表鋼束編號(hào)弧度N1N2N3N4N5平均值表723 變化點(diǎn)截面摩擦應(yīng)力損失計(jì)算表鋼束編號(hào)弧度N1N2N3N4N5平均值表724 支點(diǎn)截面摩擦應(yīng)力損失計(jì)算表鋼束編號(hào)弧度N1N2N3N4N5平均值表725 各控制截面平均值截面跨中L/4變化點(diǎn)支點(diǎn)平均值（MPa） 錨具變形、鋼絲回縮引起的應(yīng)力損失計(jì)算錨具變形、鋼筋回縮引起的應(yīng)力損失，后張法曲線布筋的構(gòu)件應(yīng)考慮錨固后反摩阻的影響。7 鋼束預(yù)應(yīng)力損失估算 預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉控制應(yīng)力按《公預(yù)規(guī)》規(guī)定采用： 鋼束應(yīng)力損失 預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失 （721）對(duì)于跨中截面：；為錨固點(diǎn)到支點(diǎn)的水平距離；、分別為預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)及管道每米局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)，采用預(yù)埋金屬波紋管成型時(shí)，；為從張拉端到跨中截面間，管道平面轉(zhuǎn)過的角度，這里N1只有豎彎，其角度為，NNN4和N5不僅有豎彎還有平彎，其角度應(yīng)為管道轉(zhuǎn)過的空間角度，其中豎彎角度為，平彎角度為，所以空間轉(zhuǎn)角為。故：所以：變化點(diǎn)截面處斜截面抗剪滿足要求。斜截面抗剪承載力計(jì)算，即： （622）式中：其中：——異號(hào)彎矩影響系數(shù)，；——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，；——受壓區(qū)翼緣的影響系數(shù)。首先根據(jù)公式進(jìn)行抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核。截面抗彎承載力為：跨中截面正截面承載力滿足要求。即：受壓區(qū)全部位于翼板內(nèi)，說明確實(shí)是第一類T形截面梁。所以此時(shí)的截面特性計(jì)算采用計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面。主梁混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的90%后，進(jìn)行預(yù)應(yīng)力的張拉，此時(shí)管道內(nèi)尚未壓漿，所以其截面特性為計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋影響（將非預(yù)應(yīng)力鋼筋混算為混凝土）的凈截面，該截面的截面特性計(jì)算中應(yīng)扣除預(yù)應(yīng)力管道的影響。即：求得：則根據(jù)正截面承載力計(jì)算需要的非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積為：則不需要配置非預(yù)應(yīng)力鋼筋。設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力點(diǎn)到截面底邊的距離為。即： （433） 各截面鋼束位置及傾角計(jì)算列于下表。當(dāng)時(shí)，點(diǎn)位于直線段還未彎起，故；當(dāng)時(shí)，點(diǎn)位于圓弧曲段，及按下式計(jì)算。由確定導(dǎo)線點(diǎn)距錨固點(diǎn)的水平距離：由確定彎起點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離：導(dǎo)線點(diǎn)彎起點(diǎn)直線段RR彎止點(diǎn)3001800211129312328直線段LzLb1Lb2LdLwXk28600/2Xi1004001300i圖431 曲線預(yù)應(yīng)力鋼筋計(jì)算圖所以彎起點(diǎn)至錨固點(diǎn)的水平距離為：則彎起點(diǎn)至跨中截面的水平距離為：根據(jù)圓弧切線的性質(zhì)，圖中彎止點(diǎn)沿切線方向至導(dǎo)線點(diǎn)的距離與彎起點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離相等，所以彎止點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離為：故彎止點(diǎn)至跨中截面的水平距離為：同理可以計(jì)算NN2和NN4和N5的控制點(diǎn)位置，將各鋼束的控制參數(shù)匯總于表中。 鋼束的計(jì)算 鋼束彎起形狀、彎起角及彎曲半徑采用直線段中接圓弧曲線段的方式彎曲；為使預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力垂直作用于錨墊板，NNNN4和N5彎起角均?。桓麂撌膹澢霃綖椋?；；；；。鋼束群重心至梁底距離為：為驗(yàn)核上述布置的鋼束群重心位置，需計(jì)算錨固端截面幾何特性。由此可直接得出鋼束群重心至梁底距離為： 錨固區(qū)的鋼束位置對(duì)于錨固端截面，鋼束布置通?？紤]下述兩個(gè)方面：一是預(yù)應(yīng)力鋼束合力重心盡可能靠近截面形心，使截面均勻受壓；二是考慮錨頭布置的可能性，以滿足張拉操作方便的要求。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，在豎直方向克疊置。 預(yù)應(yīng)力鋼束布置 跨中截面鋼束位置對(duì)于跨中截面，在保證布置預(yù)留管道構(gòu)造要求的前提下，盡可能使鋼束群重心的偏心距大些。1號(hào)梁： 按承載能力極限狀態(tài)估算鋼束數(shù)根據(jù)極限狀態(tài)的應(yīng)力計(jì)算圖示，受壓區(qū)混凝土達(dá)到極限強(qiáng)度，應(yīng)力圖形呈矩形，同時(shí)預(yù)應(yīng)力鋼束也達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度，則鋼束數(shù)的計(jì)算公式為： （412）式中：——承載能力極限狀態(tài)的跨中最大彎矩； ——經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，； ——預(yù)應(yīng)力鋼絞線的色合計(jì)強(qiáng)度，為1260。 按正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求估算鋼束數(shù)對(duì)于簡支梁馬蹄的T形截面，當(dāng)截面混凝土不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)，則得到鋼束數(shù)n的估算公式： （411）式中：——持久狀態(tài)使用荷載產(chǎn)生的跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)組合值；——與荷載有關(guān)的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，對(duì)于公路—Ⅱ級(jí)，；——，故=。 支點(diǎn)截面的荷載橫向分布系數(shù)按杠桿原理法繪制荷載橫向分布影響線并進(jìn)行布載，1號(hào)梁可變作用的橫向分布系數(shù)：18050118013011號(hào)梁2號(hào)梁5號(hào)梁4號(hào)梁3號(hào)梁130118013011801130180圖323 支點(diǎn)的橫向分布系數(shù)計(jì)算圖示（尺寸單位cm）可變作用（汽車）： 橫向分布系數(shù)匯總表323 1號(hào)梁可變作用橫向分布系數(shù)可變作用類別公路Ⅱ級(jí)人群—— 主梁內(nèi)力計(jì)算 均布荷載和內(nèi)力影響線面積計(jì)算表331 均布荷載和內(nèi)力影響線面積計(jì)算表截面公路Ⅱ級(jí)均布荷載影響線面積影響線圖示L/4LLL/2L/2+L1 公路Ⅱ級(jí)集中荷載計(jì)算計(jì)算彎矩時(shí)：計(jì)算剪力時(shí)： 計(jì)算沖擊系數(shù)則： 跨中彎矩、跨中剪力計(jì)算表332 跨中彎矩、跨中剪力計(jì)算表截面類型公路Ⅱ級(jí)210公路Ⅱ級(jí)252 計(jì)算支點(diǎn)截面汽車荷載最大剪力橫向分布系數(shù)變化區(qū)段的長度：變化區(qū)荷載荷載重心處的內(nèi)力影響線坐標(biāo)為公路Ⅱ級(jí)影響線圖 331 支點(diǎn)截面汽車荷載剪力影響線則：公路Ⅱ級(jí)作用下，1號(hào)梁支點(diǎn)的最大剪力為： 主梁內(nèi)力組合表333 主梁內(nèi)力組合表序號(hào)荷載類別彎矩剪力梁端變化點(diǎn)四分點(diǎn)跨中梁端變化點(diǎn)跨中1結(jié)構(gòu)自重002汽車荷載（不計(jì)沖擊系數(shù)）03汽車荷載（計(jì)入沖擊系數(shù)）04005060704 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及其布置 跨中截面鋼束的估算和確定根據(jù)《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)滿足正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求和承載能力極限狀態(tài)的強(qiáng)度要求。 計(jì)算主梁的橫向分布系數(shù) 跨中的荷載橫向分布系數(shù)對(duì)于T形截面，抗扭慣性矩可近似按下式計(jì)算：