【正文】 表421 鋼束錨固端截面幾何特性計(jì)算表分塊名稱(1)(2)(3)=(1)(2)(4)(5)(6)(7)=(4)+(6)翼板300010300001000001306800013168000三角承托6306860腹板96009600002048000055296002600960013230計(jì)算得：說(shuō)明鋼束群重心處于截面的核心范圍內(nèi)。表431 各鋼束彎曲控制要素表鋼束號(hào)升高值彎起角彎起半徑支點(diǎn)至錨固點(diǎn)的水平距離彎起點(diǎn)至距跨中截面水平距離彎止點(diǎn)距跨中截面水平距離N116108450001565956858NN3900830000256679610972NN55008150003121074712835 各截面鋼束位置及傾角計(jì)算仍以NN5號(hào)鋼束為例，計(jì)算鋼束上任一點(diǎn)離梁底距離及該點(diǎn)處鋼束的傾角，式中為鋼束彎起前其重心至梁底的距離，；為點(diǎn)所在計(jì)算截面處鋼束位置的升高值。表432 各截面鋼束位置及傾角計(jì)算表計(jì)算截面鋼束編號(hào)跨中截面N15956263為負(fù)值，鋼束未彎起00100N267964176N367964176N4107472088N5107472088L/4截面N15956263481581N2679641762102N3679641762102N4107472088為負(fù)值鋼束未彎起0100N5107472088為負(fù)值鋼束未彎起0100變化點(diǎn)截面N159562639681068N267964176246346N367964176246346N4107472088為負(fù)值鋼束未彎起0100N5107472088為負(fù)值鋼束未彎起0100支點(diǎn)截面N1595626314881588N267964176764864N367964176764864N4107472088356456N5107472088356456 鋼束平彎段的位置及平彎角NNNN4和N5五束預(yù)應(yīng)力鋼絞線在跨中截面布置在同一水平面上，而在錨固端五束鋼絞線的重心都在肋板中心線上，為實(shí)現(xiàn)鋼束的這種布筋方式，NNN4和N5在主梁肋板中必須從兩側(cè)平彎到肋板中心線上，為了便于施工中布置預(yù)應(yīng)力管道，NNN4和N5在梁中的平彎采用想通的形式，平彎段有兩段曲線弧，每段曲線弧的彎曲角為： 非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積估算及布置按構(gòu)件承載力極限狀態(tài)要求估算非預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量：在確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量后，非預(yù)應(yīng)力鋼筋根據(jù)根據(jù)正截面承載能力極限狀態(tài)的要求來(lái)確定。5 主梁各截面幾何特性計(jì)算 各控制截面幾何特性計(jì)算后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁主梁截面幾何特性應(yīng)根據(jù)不同的受力階段分別計(jì)算。104 / 104表511 第一階段跨中截面幾何特性計(jì)算表分塊名稱分塊面積重心至梁頂距離對(duì)梁頂邊的面積矩自身慣性矩截面慣性矩混凝土全面積1030000791452000預(yù)留管道面積N1N2N3N4N5凈截面面積表512 第一階段L/4截面幾何特性計(jì)算表分塊名稱分塊面積重心至梁頂距離對(duì)梁頂邊的面積矩自身慣性矩截面慣性矩混凝土全面積預(yù)留管道面積N1N2N3N4N5凈截面面積表513 第一階段變化點(diǎn)截面幾何特性計(jì)算表分塊名稱分塊面積重心至梁頂距離對(duì)梁頂邊的面積矩自身慣性矩截面慣性矩混凝土全面積預(yù)留管道面積N1N2N3N4N5凈截面面積表514 第一階段支點(diǎn)截面幾何特性計(jì)算表分塊名稱分塊面積重心至梁頂距離對(duì)梁頂邊的面積矩自身慣性矩截面慣性矩混凝土全面積預(yù)留管道面積N1N2N3N4N5凈截面面積表515 第二階段跨中截面幾何特性計(jì)算表分塊名稱分塊面積重心至梁頂距離對(duì)梁頂邊的面積矩自身慣性矩截面慣性矩混凝土全面積預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積N1N2N3N4N5預(yù)留管道面積N1N2N3N4N5凈截面面積表516 第二階段L/4截面幾何特性計(jì)算表分塊名稱分塊面積重心至梁頂距離對(duì)梁頂邊的面積矩自身慣性矩截面慣性矩混凝土全面積預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積N1N2N3N4N5預(yù)留管道面積N1N2N3N4N5凈截面面積表517 第二階段變化點(diǎn)截面幾何特性計(jì)算表分塊名稱分塊面積重心至梁頂距離對(duì)梁頂邊的面積矩自身慣性矩截面慣性矩混凝土全面積預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積N1N2N3N4N5預(yù)留管道面積N1N2N3N4N5凈截面面積表518 第二階段支點(diǎn)截面幾何特性計(jì)算表分塊名稱分塊面積重心至梁頂距離對(duì)梁頂邊的面積矩自身慣性矩截面慣性矩混凝土全面積預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積N1N2N3N4N5預(yù)留管道面積N1N2N3N4N5凈截面面積 截面幾何特性匯總截面幾何特性匯總見(jiàn)下表：表521 截面幾何特性匯總表受力階段A(mm2)yu(mm)yb(mm)ep(mm)I(1011)(mm2)W(108 mm3)Wu=I/yuWb=I/ybWp=I/yp階段1跨中截面L/4截面變化點(diǎn)截面支點(diǎn)截面階段2跨中截面L/4截面變化點(diǎn)截面支點(diǎn)截面6 持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 正截面承載能力計(jì)算一般取彎矩最大的跨中截面進(jìn)行正截面承載力計(jì)算 求受壓區(qū)高度先按第一類T形截面梁，略去構(gòu)造鋼筋影響，計(jì)算混凝土受壓區(qū)高度。 斜截面承載能力計(jì)算 斜截面抗剪承載力計(jì)算預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁應(yīng)對(duì)按規(guī)定需要驗(yàn)算的各個(gè)截面進(jìn)行斜截面抗剪承載力驗(yàn)算，以下以變化點(diǎn)截面處的斜截面為例進(jìn)行抗剪承載力驗(yàn)算。箍筋選用雙肢直徑為的HRB335鋼筋，間距，則。且用同樣的方法計(jì)算其他截面的摩擦應(yīng)力損失。表726 反摩阻影響長(zhǎng)度計(jì)算鋼束編號(hào)N1N2N3N4N5求得后可知五束預(yù)應(yīng)力鋼絞線均滿足，所以距張拉端為處的截面由錨具變形和鋼筋回縮引起的考慮反摩后的預(yù)應(yīng)力損失，即： （723）式中的為張拉端由錨具變形引起的考慮反摩阻后的預(yù)應(yīng)力損失。對(duì)于簡(jiǎn)支梁可取截面進(jìn)行計(jì)算，并以其計(jì)算結(jié)果作為全梁各截面預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力損失的平均值?？紤]到加載齡期不同，按徐變系數(shù)變小乘以折減系數(shù)。 （811）短暫狀況下（預(yù)加力階段）梁跨中截面上、下緣的正應(yīng)力： 上緣： （812） 下緣： （813）其中。 持久狀況的正應(yīng)力計(jì)算 截面混凝土的正應(yīng)力驗(yàn)算對(duì)于預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁的正應(yīng)力，由于配設(shè)曲線曲線筋束的關(guān)系，應(yīng)取跨中、支點(diǎn)及鋼束突然變化處（截?cái)嗷驈澇隽喉敹耍┓謩e進(jìn)行驗(yàn)算?？缰薪孛婊炷辽线吘墘簯?yīng)力計(jì)算值為：持久狀況下跨中截面混凝土正應(yīng)力驗(yàn)算滿足要求。所以有:正應(yīng)力： 主應(yīng)力： （831）表832 變化點(diǎn)截面主應(yīng)力計(jì)算表計(jì)算纖維面積矩剪應(yīng)力正應(yīng)力主應(yīng)力第一階段第二階段 主應(yīng)力的限制值混凝土的主應(yīng)力限值為,與上表中的計(jì)算結(jié)果相比較，可見(jiàn)混凝土的主壓應(yīng)力計(jì)算值均小于限值，滿足要求。 預(yù)加應(yīng)力產(chǎn)生的構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土預(yù)壓應(yīng)力的計(jì)算跨中截面： 由荷載產(chǎn)生的構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力的計(jì)算 正截面混凝土抗裂驗(yàn)算對(duì)于A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，作用荷載短期效應(yīng)組合作用下的混凝土拉應(yīng)力應(yīng)滿足下列要求： （911）由上式計(jì)算知，說(shuō)明截面在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合作用下沒(méi)有消壓，計(jì)算結(jié)果滿足《公路橋規(guī)》中A類部分預(yù)應(yīng)力構(gòu)件按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的抗裂要求。 主應(yīng)力計(jì)算為可變作用引起的剪力短期效應(yīng)組合值，剪應(yīng)力： 正應(yīng)力： 主拉應(yīng)力： （921）表921 變化點(diǎn)截面主應(yīng)力計(jì)