【正文】 各區(qū)格板的彎矩計(jì)算列于表236。計(jì)算彎矩時(shí)，考慮泊松比的影響，取。在本例中，樓蓋邊梁對板的作用是為固定支座。q/2作用下的彎矩值兩者之和。/m)跨中A區(qū)格方向76396Φ8120419方向68134Φ8200251B區(qū)格方向76=297Φ8150335方向68=255Φ8190265C區(qū)格方向76=91Φ8200251方向68=72Φ8200251D區(qū)格方向76=116Φ8200251方向68=52Φ8200251支座A邊支座(方向)76734Φ10100785A邊支座(方向)76564Φ10130604AB76734Φ10100785AC76564Φ10130604B邊支座76469Φ8100503C邊支座76162Φ8200251BB76682Φ10110719BD76=376Φ8130387CD76=130Φ8200251DD76=130Φ8200251 G、H區(qū)格板的計(jì)算因板兩端與梁固接，按調(diào)幅法計(jì)算跨度凈跨= =（3600300/2）=3450mm= =（2400300/2）=2250mm 圖225 板的計(jì)算跨度活荷載設(shè)計(jì)值：q ==恒荷載設(shè)計(jì)值：g == kN/m2g+q= kN/m2b、計(jì)算截面的彎矩設(shè)計(jì)值及配筋（見表235）表235 計(jì)算截面的彎矩設(shè)計(jì)值及配筋截面中間區(qū)格板帶左邊跨端支座左邊跨跨中第一內(nèi)支座右邊跨跨中右邊跨端支座計(jì)算跨度彎矩系數(shù)1/161/111/111/111/16彎矩314512197208137配筋Φ8150Φ10140Φ8200Φ8200Φ8200鋼筋有效面積335561251251251 屋面板屋面板的平面布置圖，有關(guān)尺寸及計(jì)算簡圖如圖226所示。75河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）表234 板的配筋計(jì)算截面(mm)M(kN?m)(mm178。計(jì)算配筋量時(shí)，取內(nèi)力臂系數(shù)。截面有效高度：選用Φ8鋼筋作為受力主筋，則（短跨）方向跨中截面的=100208/2=76mm（長跨）方向跨中截面的=1002012=68mm支座截面處均取為76mm。查表“雙向板按彈性分析的計(jì)算系數(shù)表”（見《混凝土結(jié)構(gòu)》）對各區(qū)格彎矩進(jìn)行計(jì)算。所有區(qū)格板按其位置與尺寸分為A、B、C、D、E、F、G、H八類，其中D、E、F三種去較大的D板計(jì)算，G、H按單向板計(jì)算。支座最大負(fù)彎矩可近似按活荷載滿布求得，即內(nèi)支座固支時(shí)g+q作用下的支座彎矩?？缰凶畲髲澗匕l(fā)生在活荷載為棋盤式布置時(shí)，它可以簡化為內(nèi)支座固支時(shí)g+q/2作用下的跨中彎矩值與當(dāng)內(nèi)支座鉸支時(shí)177。q == kN/m2面層 25厚水泥砂漿找平 20= kN/ m2板自重 100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 25= kN/ m2板底抹灰 15厚紙筋石灰抹灰 16= kN/ m2共計(jì) kN/ m2g== kN/ m2g+q=+= kN/ m2g+q/2=+= kN/ m2q/2= kN/ m2板厚h=100mm，L1bh=300mm700mm，L2 bh=250mm450mm L3 bh=250mm450mm。 樓面板樓面板的平面布置圖，有關(guān)尺寸及計(jì)算簡圖如圖224所示。取1m寬板為計(jì)算單元。《建筑結(jié)構(gòu)抗震規(guī)范》規(guī)定，對一、二級(jí)抗震等級(jí)的框架節(jié)點(diǎn)必須進(jìn)行受剪承載力計(jì)算，而三級(jí)抗震等級(jí)的框架節(jié)點(diǎn)，僅按構(gòu)造要求配箍，不再進(jìn)行受剪承載力計(jì)算。m)N(kN)(mm)5875(m2)600565600565(mm)(mm)(mm)20202020(mm)(mm)e(mm)偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心大偏心 374＜0336＜0選筋420420實(shí)配面積(mm)12561256%柱的抗剪承載能力:= 取==＜=,取=設(shè)柱箍筋為4肢Φ8﹫150，則 =＞同時(shí)柱受剪截面應(yīng)符合如下條件: 即 kN＞截面滿足抗剪要求。m =m =截面采用對稱配筋,具體配筋見表232中。m = ⅤⅤ截面:：①==m根據(jù)C柱內(nèi)力組合表221選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下:ⅣⅣ截面:：①==m=+==（）=m將和180。m取180。m梁端取左震, 也取左震：=m第二層梁與C柱節(jié)點(diǎn)的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表221查得：左震 +=m 右震 混凝土等級(jí)為C30，=，=縱筋為HRB335,=300 N/mm2，箍筋為HPB235，=210 N/mm2 由C柱內(nèi)力組合表221查得:=c==103/(600600)=＜=c==103/(600600)=＜均滿足軸壓比的要求。m =柱的抗剪承載能力:= 取==＜=,取=設(shè)柱箍筋為4肢Φ8﹫150，則 =＞同時(shí)柱受剪截面應(yīng)符合如下條件: 即 kN＞截面滿足抗剪要求。m)N(kN)(mm)54005875續(xù)表231(m2)600565600565600565(mm)(mm)(mm)202020202020(mm)9(mm)e(mm)偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心600＜0＜0＜03351＜0選筋420232+328232+328實(shí)配面積(mm)125634563456% 以第一層C柱為例，剪力設(shè)計(jì)值按下式調(diào)整：=m == ②=m == ②=m == ②=== kNm=+=m =（）= kN的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點(diǎn)上下柱端（即II、IIII截面）。=m＜==m 右震 +=m取= 第一層梁與C柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表219查得：左震 以第一，二層C柱為例，對圖223中的ⅠⅠ，ⅡⅡ，ⅢⅢ，截面進(jìn)行設(shè)計(jì)。m =m =截面采用對稱配筋,具體配筋見表230中.表230柱正截面受壓承載力計(jì)算（標(biāo)準(zhǔn)層）截面ⅣⅣⅤⅤM(kNm = ⅤⅤ截面：①==m根據(jù)D柱內(nèi)力組合表222，選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下:ⅣⅣ截面：①==m=+==（）= kNm將和180。m取180。m梁端取左震, 也取左震：=m第二層梁與D柱節(jié)點(diǎn)的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表222查得：左震 +=m 右震 +=混凝土等級(jí)為C30，=，=縱筋為HRB335,=300 N/mm2，箍筋為HPB235，=210 N/mm2 由D柱內(nèi)力組合表222查得:=c==103/(600600)=＜=c==103/(600600)=＜均滿足軸壓比的要求。m =柱的抗剪承載能力:式中 ——框架的計(jì)算剪跨比，當(dāng)＜１時(shí)，取=１當(dāng)＞3，取=3；——考慮地震作用組合的框架柱軸向壓力設(shè)計(jì)值，當(dāng)＞ 時(shí)取== 取==＞=取=設(shè)柱箍筋為4肢Φ8﹫150,則 =＞同時(shí)柱受剪截面應(yīng)符合如下條件： 即 kN＞截面滿足抗剪要求。由正截面計(jì)算中第ⅡⅡ、ⅢⅢ截面的控制內(nèi)力得：=m)N(kN)(mm)54005875(m2)600565600565600565(mm)(mm)(mm)202020202020(mm)9(mm)e(mm)偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心641＜0403＜02264＜0選筋420228+322228+322實(shí)配面積(mm)125623722372% 以第一層D柱為例，剪力設(shè)計(jì)值按下式調(diào)整：式中——柱凈高；——分別為柱上下端順時(shí)針或逆時(shí)針方向截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值。m =截面采用對稱配筋，具體配筋見表229，表中： 當(dāng)＜15時(shí),取= （小偏心受壓）式中 —— 軸向力對截面形心的偏心距；—— 附加偏心距；—— 初始偏心距；—— 偏心受壓構(gòu)件的截面曲率修正系數(shù)；—— 考慮構(gòu)件長細(xì)比對構(gòu)件截面曲率的影響系數(shù)； —— 偏心距增大系數(shù)；—— 軸力作用點(diǎn)到受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離；—— 混凝土相對受壓區(qū)高度；、——受拉、受壓鋼筋面積。m = ⅢⅢ截面：①==m =ⅡⅡ截面：①==m根據(jù)D柱內(nèi)力組合表222，選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下：ⅠⅠ截面：①==m對底層柱底（IIIIII截面）。m=+==（）= kNm將和180。m取180。m梁端取左震，也取左震：=m第一層梁與D柱節(jié)點(diǎn)的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表222查得：左震 +=m 右震 +=因此，對一、。由于框架結(jié)構(gòu)的底層柱過早出現(xiàn)塑性屈服，將影響整個(gè)結(jié)構(gòu)的變形能力。地震往返作用，兩個(gè)方向的彎矩設(shè)計(jì)值均應(yīng)滿足要求，當(dāng)柱子考慮順時(shí)針彎矩之和時(shí)，梁應(yīng)考慮逆時(shí)針方向彎矩之和，反之亦然。因此，在框架設(shè)計(jì)中，應(yīng)體現(xiàn)“強(qiáng)柱弱梁”，即一、二級(jí)框架的梁柱節(jié)點(diǎn)處，（）。梁先屈服使整個(gè)框架有較大的內(nèi)力重分布和能量消耗能力，極限層間位移增大，抗震性能較好。混凝土等級(jí)為C30，=，=縱筋為HRB335，=300 N/mm2，箍筋為HPB235，=210 N/mm2 表228 軸壓比限值類別抗震等級(jí)一二三框架柱框架梁由D柱內(nèi)力組合表315查得:ⅠⅠ=c==103/(600600)=＜ⅡⅡ=c==103/(600600)=＜ⅢⅢ=c==103/(600600)=＜均滿足軸壓比的要求。 Φ=8n=2。（kN）（kN）調(diào)整后的剪力（kN）（kN）300665300665250415103＞V103＞V103＞V箍筋直徑Φ（mm）肢數(shù)（n）n=2。考慮地震作用的反復(fù)性。m=+= kN=+= kN考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)=若調(diào)整后的剪力值大于組合表中的靜力組合的剪力值,則按調(diào)整后的剪力進(jìn)行斜截面計(jì)算。mDE跨： +=+=m＞+=m計(jì)算中+ 取順時(shí)針方向和逆時(shí)針方向中較大值。m =m =m〉M屬于第一類T型截面。 翼緣計(jì)