【正文】 六、參考文獻：[1] 黃璐，王保國，《化工設計》，北京：化學工業(yè)出版社，2001，201[2] 羅保軍，丙烯腈的生產(chǎn)現(xiàn)狀與發(fā)展前景，化工科技市場，2003，10:1114；[3] 楊錦宗，工業(yè)有機合成基礎，北京：中國石化出版社，1998，503[4] 崔克清，陶剛，《化工工藝及安全》，北京：化學工業(yè)出版社，2004，202[5] 江效田， 丙烯腈合成裝置氨中和器用材的選擇. 齊魯石油化工，1981， (04) [6] 高會元， 丙烯腈市場前景展望. 現(xiàn)代化工， 2001， (04) [7] 洪匯， 丙烯腈流化床反應器評述. 石油化工， 1998， (03)[8] 關(guān)興亞， Sohio氨氧化法丙烯腈新工藝的探討. 合成纖維工業(yè)， 1981， [9] 鄭淑英， 氨氧化法制備丙烯腈反應機理探討. 寧德師專學報(自然科學版)， 2001， (03)[10] 王化國， 丙烯氨氧化法合成丙烯腈的反應機理. 合成纖維工業(yè)， 198147 / 47。廢氣主要是吸收塔放空氣，如果原料丙烯純度較高，烴含量低，放空氣可直接排入大氣。催化燃燒后的尾氣溫度可升至600～700℃,將它送入廢氣透平,利用其熱能發(fā)電,隨后再由煙囪排入大氣。這是一種對含低濃度可燃性有毒有機物廢氣的重要處理方法。在相同性質(zhì)的污水中,COD和BOD有一定的相關(guān)性,探討COD和BOD之間的規(guī)律性對預測BOD或了解污水處理效果是有好處的。用過的活性炭可以用溶劑、酸或堿洗滌,蒸氣活化和加熱等方法再生。因此,這些污水排入水域前,用活性炭吸附進行三級處理,可使廢水不帶色、氣味,水中的有機物可以除去,達到排放標準。②活性炭吸附法。有機腈和無機氰化物都可以用此法處理。①加壓水解法。據(jù)報道,總氰(以CN計)含量為50～60 mg/l的丙烯腈污水,用本法處理后,CN的脫除率為99%,可達到排放標準。微生物又以有機物為營養(yǎng),進行自身繁殖,老化的生物膜不斷脫落,新的生物膜不斷產(chǎn)生,脫落的生物膜隨凈化好的水流從氧化槽上部流出。生物轉(zhuǎn)盤由固定在同一橫軸上的間距很近的圓盤組成,可以隔成數(shù)級,放入盛污水的氧化槽中,圓盤一半浸在污水中,一半露在大氣中。 1 活性污泥法處理污水效果舉例廢水名稱處 理 效 果BOD,mg/l去除率,%油分,mg/l去除率,%處理前處理后處理前處理后丁醛生產(chǎn)廢水丁醇生產(chǎn)廢水丁烯醛生產(chǎn)廢水丙烯腈生產(chǎn)廢水丁烯生產(chǎn)廢水含酚廢水660520430300192113135821455098979893747995 由于菌膠團容易沉降,所以就能在較短時間內(nèi)處理廢水用活性污泥法處理有機化工廠廢水的效果見下表。一部分沉淀污泥作為剩余污泥被排出系統(tǒng)外,余下的作為回流污泥再流回曝氣池使用。3沉淀池在廢水貯池中混合均勻的廢水進入曝氣池,由通氣管激烈供氣(有時也采用表面葉輪攪拌)。其流程見如下圖： 完全混合型標準活性污泥處理流程1廢水貯池。由于堿對一般的污水焚燒爐耐火材料的腐蝕作用,故應專門設置堿性污水焚燒爐。因污水中含有硫酸銨,燃燒中又轉(zhuǎn)化成二次污染物二氧化硫,為了不造成二次污染,需用60 m高的煙囪排入大氣, ppm。氨中和塔(急冷塔)產(chǎn)生的硫酸銨污水,先經(jīng)廢水塔回收丙烯腈等有機物,再通過沉降分離除去催化劑粉末和不溶性的固體聚合物,由于這部分污水有毒物質(zhì)含量高、雜質(zhì)多,處理比較困難,故直接送焚燒爐燒掉。 101(按銅計)5(按鋅計)10(按氟計)53減少廢水量對廢水治理極為有利,是防治污染的有效措施。1 73456pH值懸浮物(水力排灰洗煤水、水力沖渣、礦水)生化需氧量(5天20℃)化學耗氧量(重鉻酸鉀法)硫化物揮發(fā)性酚69500來自乙腈精制系統(tǒng)及清洗設備的廢堿液中,～%(w),～%(w),～%(w)。這些排放水中有含氰毒物、聚合物、無機物(硫酸銨、催化劑粉塵等),在排放前都需要經(jīng)過處理。工藝過程用水包括分離合成產(chǎn)物過程用的吸收水和萃取水,反應器用的稀釋蒸氣(有些催化劑不用),和蒸餾塔用的直接蒸氣(最終冷凝成水)。因反應條件和采用的催化劑不同,各主、副反應物的單程收率不會一樣,生成水量也會有所差別。因此,國家對含氰廢水的排放有嚴格的規(guī)定,一定要將它們治理達到標準后,才準予排放。K)。K/W，空氣方污垢熱阻取 103 m2m)λ=(m c. 用φ42，管外熱水沸騰。(4)擴大段（此處即稀相段）直徑取擴大段氣速為操作氣速的一半即 u=氣體流量為 大段直徑為 (5)擴大段高度 ，查圖得/D=2稀相段高度=2D==取5m(6)濃相段冷去裝置的換熱面積換熱裝置用套管式，總差傳熱系數(shù)取233W/() 換熱裝置的熱負荷已由熱衡算求出Q = kJ/h=J/s換熱面積為 取30%的設計裕量，則換熱面積為25m2(7)稀相段冷卻裝置的換熱面積用套管式換熱裝置，水為冷卻劑，（143℃）蒸汽總傳熱系數(shù)取20 W/()，換熱裝置熱負荷為 Q =kJ/h=又 換熱面積為 m2取30%設計裕量，則換熱面積為79 m2（1）計算依據(jù)：組分C3H6C3H8NH3O2N2H2OANACNACLHCNCO2合計kmol/hkg/h b. 管內(nèi)氣體進口溫度360℃，出口溫度180℃。（2）濃相段直徑 因反應過程總物質(zhì)的量增加，故按出口處計算塔徑比較安全。（3）填料高度液體的噴淋密度 塑料孔板波紋填料250Y的液相傳質(zhì)單元高度當U=20m3/()時，25℃U=40 m3/()時，25℃內(nèi)插得到U=30m3/()時，25℃又 （HOL）25℃=（HOL）tg. % (wt)h. 填料用250Y型塑料孔板波紋填料。e. 塔底壓力112kPa, 塔頂壓力lOlkPa。c. , % (wt),溫度5℃。b．使塔頂噴淋液中ACN等在塔內(nèi)脫吸以使出塔釜液中ACN等的含量盡量低，以減少污水處理負荷并回收ACN等副產(chǎn)物。 _____干填料因子，m1； ——氣相和液相密度，； L，G——液相和氣相流量；kg/h ——液體的粘度，mPa.(cP).5050瓷拉西環(huán)的干填料因子為177.塔頂處： =958kg/m3 L= kg/h G= kg/h =把數(shù)據(jù)帶入（A）式： 解得： =泛點率取75%，則氣體空塔速度為： W== 出塔操作條件下的氣量； 塔徑應為 塔底處： =975 kg/m3 L= kg/h G= kg/h = 把數(shù)據(jù)帶入（A）式 解得 =氣體空塔速度為Q3 =(++)(t0)= kJ/hQ4=+++++)(1100)=kJ/he. 熱衡算求進口濕空氣的溫度t ，熱損失按10%考慮 （Q1+Q2+Q3）=Q4代入數(shù)據(jù)：(++)= 解得： t=136℃（1）計算依據(jù)℃，出口空氣溫度136℃.組分O2N2H2O合計Kg/h（2）熱衡算求空氣加熱器的熱負荷和加熱蒸汽量 NO2和蒸汽90~136℃ KJ/() ，()， KJ/()。濕空氣來自空氣加熱器（2）熱衡算求進口濕空氣的溫度t ，以0℃為熱衡算基準。，冷凝熱為2138 kJ/h（2）有關(guān)資料 MPa下氨的蒸發(fā)溫度為7℃，汽化熱為1276 kJ/kg（3）熱衡算求氨蒸發(fā)器的熱負荷和加熱蒸汽用量冷損失按10%考慮，氨蒸發(fā)器的熱負荷Q Q=1276= kg/h加熱蒸汽量為（1）計算依據(jù)℃，出口溫度65℃。(2)物料衡算出口氣體溫度40℃，40℃飽和蒸汽壓力為 ==設出口氣體中含有X kmol/h的蒸汽，根據(jù)分壓定律有： 解得： X = kmol/h= kg/h∴ = kg/h因此得到換熱氣體殼方的物料平衡如下: 流量和 組成組分入 口 氣 體出 口 氣 體冷凝水kmol/hKg/h%(mol)%(wt)kmol/hKg/h%(mol)%(wt)Kg/h%(wt)C3H6C3H8O2N2H2O100ANACNHCNACLCO2合計100100100100100(3)熱衡算 Q1= kJ/h Q2 == kJ/h Q3=(400)= kJ/h 組分C3H6C3H8O2N2H2OANHCNACNACLCO2出口氣體各組分在0~40℃的平均比熱容如下：Q4= (+++++++++) (400)= kJ/h熱平衡方程：Q1+Q2=Q3+Q4+Q5代入數(shù)據(jù)： +=++Q5解得： Q5= kJ/h（1）計算依據(jù) ；加熱劑用0℃的冷鹽水，出口溫度2℃； kg/h（2）有關(guān)資料 a. ℃，汽化熱410KJ/kg b. ℃，（3）熱衡算