捷達(dá)離合器設(shè)計(jì)(畢業(yè)設(shè)計(jì))(參考版)
2025-06-20 05:09本頁面
【正文】 25。由于本人水平有限，設(shè)計(jì)上難免存在不足，希望老師多給予幫助和指導(dǎo)。在計(jì)算方面，先后求出了 ， ， 等結(jié)構(gòu)尺寸大小參數(shù)，結(jié)果按照公式計(jì)算得出，并進(jìn)行了校核是否合格。 本設(shè)計(jì)是根據(jù)離合器設(shè)計(jì)要求和所選車型原始技術(shù)參數(shù)，對離合器進(jìn)行了結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)選型和相關(guān)零件參數(shù)的計(jì)算以及材料選擇。6結(jié)論近年來,我國在設(shè)計(jì)的汽車和汽車制造技術(shù)已經(jīng)取得了很大的進(jìn)步,這是大家有目共睹的。設(shè)分離軸承對膜片彈簧指所加的載荷為P2，對應(yīng)此載荷作用點(diǎn)的變形為λ2。通過支承環(huán)和壓盤加在膜片彈簧上的沿圓周分布的載荷，假象集中在支承點(diǎn)處，用F1表示，加載點(diǎn)間的相對變形（軸向）為λ1，則壓緊力F1與變形λ1之間的關(guān)系式為: （510）式中： E——彈性模量，對于鋼， μ——泊松比，對于鋼，μ= H——膜片彈簧在自由狀態(tài)時(shí)，其碟簧部分的內(nèi)錐高度 h——彈簧鋼板厚度 R——彈簧自由狀態(tài)時(shí)碟簧部分的大端半徑r——彈簧自由狀態(tài)時(shí)碟簧部分的小端半徑R1——壓盤加載點(diǎn)半徑r1——支承環(huán)加載點(diǎn)半徑表52膜片彈簧彈性特性所用到的系數(shù)RrR1r1Hh10886107875代入（）得 （511）對（）式求一次導(dǎo)數(shù)，可解出λ1=F1的凹凸點(diǎn)，求二次導(dǎo)數(shù)可得拐點(diǎn)。膜片彈簧的彈性特性與尺寸如其碟簧部分的碟形彈簧完全相同（當(dāng)加載點(diǎn)相同時(shí)）。 膜片彈簧強(qiáng)度計(jì)算 Pλ圖碟形彈簧的形狀如以錐型墊片，它具有獨(dú)特的彈性特征，廣泛應(yīng)用于機(jī)械制造業(yè)中。膜片彈簧在分離的情況下點(diǎn)從B變到C，而C點(diǎn)之所以要靠近N點(diǎn)。曲線上拐點(diǎn)H對應(yīng)膜片彈簧壓平位置，且。故選擇：r1 ＝87mm，R1 ＝107mm。r1和R1的取值將影響膜片彈簧的剛度。 膜片彈簧小端內(nèi)半徑 及分離軸承作用半徑 的確定 由離合器結(jié)構(gòu)決定，膜片彈簧小端內(nèi)徑最小值應(yīng)大于變速器第一軸花鍵的外徑 ； 應(yīng)大于。 分離指數(shù)目n和切槽寬 、 及半徑re的選取 分離指的數(shù)目n常取為18；=～；=9～10mm；re的取值應(yīng)滿足（rre）≥ 要求。范圍內(nèi)。 膜片彈簧在自由狀態(tài)下圓錐底角α的選擇α應(yīng)在10176。對于汽車離合器膜片彈簧，通常取R/r =～。取h =，H/h =2，得H =5mm，h = 。不同的H/h值有不同的彈性彈性（見下圖），當(dāng) ＜(H/h)＜2 ，特性曲線有一段負(fù)剛度區(qū)域，即隨著變形增加載荷反而減??；該特性很適于作為離合器的壓緊彈簧，可以利用其負(fù)剛度區(qū)使分離離合器時(shí)載荷下降，以達(dá)到操縱省力的目的。 膜片彈簧基本參數(shù)的選擇要準(zhǔn)確選擇比值H/h可以獲得比較理想的特性曲線并獲得最佳的使用性能，因?yàn)镠/h的選擇對膜片彈簧的彈性特性有著很大的影響。對汽車平順性要求高或發(fā)動機(jī)工作不均勻時(shí)， 取上限。 通常取3176。但是不應(yīng)大于 ，否則在反向工作時(shí)，扭轉(zhuǎn)減振器將提前停止工作，所以取： （56）Tn滿足以下關(guān)系：Tn＝（～） 且Tn ＝ N?m而Tn＝（～） ＝～ N?m 則初選Tn＝16N?m⑦減振彈簧總壓力 當(dāng)限位銷與從動盤轂之間的間隙或被消除，減振彈簧傳遞轉(zhuǎn)矩達(dá)到最大值 時(shí)，減振彈簧受到的壓力 為： （57）由式 57 計(jì)算得減振彈簧總壓力： =。所以應(yīng)該從下式進(jìn)行選擇： （55）從上式可知，取= =155=(N?m)⑥預(yù)緊轉(zhuǎn)矩 減振彈簧在安裝的過程中需要有預(yù)緊。選＝13 ＝13＝（N?m/rad）。根據(jù)扭轉(zhuǎn)剛度定義， ，則 （54）式中，為扭轉(zhuǎn)角剛度（N?m/rad）。假設(shè)有一個(gè)直徑為2 的圓，而減振彈簧分布在該圓周上，當(dāng)從動片與從動盤轂產(chǎn)生相對轉(zhuǎn)動，轉(zhuǎn)過的弧度為 時(shí)，彈簧相對應(yīng)變形量為 。此次設(shè)計(jì)取=4。 所以d2 ＝140－242＝56mm50mm 故符合d2 +50mm的優(yōu)化條件 ③減振彈簧個(gè)數(shù) 參照表 51 選取。①極限轉(zhuǎn)矩減振器在消除限位銷與從動盤轂缺口之間的間隙所能傳遞的最大轉(zhuǎn)矩就是極限轉(zhuǎn)矩，與發(fā)動機(jī)的最大轉(zhuǎn)矩有關(guān)并且受限于減振彈簧的許用應(yīng)力等因素，一般可?。? （51） 對于乘用車。 （4）緩和非穩(wěn)定工況下傳動系的扭振沖擊，改善離合器接合平順性。（2）增加傳動系扭振阻尼，抑制扭轉(zhuǎn)共振響應(yīng)振幅，衰減沖擊瞬間扭振。膜片彈簧式離合器本身構(gòu)造能良好實(shí)現(xiàn)通風(fēng)散熱效果，故不需作另外設(shè)置。為使摩擦表面溫度不致過高，除要求壓盤有足夠大的質(zhì)量以保證足夠的熱容量外，還要求散熱通風(fēng)好。在特別頻繁的使用下，壓盤表面的瞬時(shí)溫度有可能達(dá)到 。C時(shí)摩擦片磨損劇烈增加，正常使用條件的離合器盤，工作表面的瞬時(shí)溫度一般在176。由于軸承與罩、軸承與套筒之間都有足夠的徑向間隙以保證分離軸承相對分離套筒可以徑向移動 1mm左右，當(dāng)膜片彈簧相對分離套筒有偏斜時(shí)，波形片簧能產(chǎn)生變形，允許分離軸承產(chǎn)生相應(yīng)偏斜，保證膜片彈簧仍然能夠被均勻壓緊，防止膜片彈簧分離指處得異常磨損并減少噪音；另外，由于分離指與直徑較小的軸承內(nèi)圈相接觸，增大了膜片彈簧的杠桿比。為了消除不同心導(dǎo)致的磨損并使分離軸承與分離杠桿內(nèi)端接觸均勻，膜片彈簧離合器廣泛采用自動調(diào)心式分離裝置。前者適用于高轉(zhuǎn)速低軸向負(fù)荷，后者則適用于相反情況。鑒于以上傳動片應(yīng)力狀況，材料選擇為 80 號鋼。此時(shí)，傳動片軸向變形量?較上述小，通過尺寸鏈計(jì)算可得 =；但傳動片受力傳扭，其應(yīng)力最為復(fù)雜，可有正向驅(qū)動、反向驅(qū)動兩種情況，若統(tǒng)一取，則正向驅(qū)動應(yīng)力公式為： （44） 帶入數(shù)據(jù)，可由式 44 計(jì)算得到正向驅(qū)動時(shí)最大應(yīng)力： = ； 反向驅(qū)動應(yīng)力公式為： （45） 帶入數(shù)據(jù)，由式 45 可計(jì)算得反向驅(qū)動時(shí)最大應(yīng)力：= 。通過分析計(jì)算可知=； = =；帶入相關(guān)數(shù)據(jù)，可由式 43計(jì)算得到此時(shí)最大應(yīng)力值： =1079 。（2）壓盤、膜片彈簧和離合器蓋組裝成總成。膜片彈簧離合器中，傳動片受力較為復(fù)雜，可由以下三種極端情況進(jìn)行校核：（1）離合器徹底分離。對從動片的功能要求決定了它與壓盤、離合器
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