【正文】 另一種方法是把該孔作為一個(gè)特征，并研究其影響，作為后處理步驟。強(qiáng)制進(jìn)行有限元分析每個(gè)配置。五個(gè)可能的位置見(jiàn)圖6。由于其相對(duì)靠近熱源，該裝置的左邊將處在一個(gè)較高的溫度。研究顯示設(shè)計(jì)如圖5，現(xiàn)在由兩個(gè)具有單一熱量能源的器件。另外，跟預(yù)期結(jié)果一樣，限制槽溫度大約等于裝置的溫度。圖4說(shuō)明了變化的實(shí)際裝置的溫度和計(jì)算式。這可以歸因于插槽溫度接近于裝置的溫度，因此，將其刪除少了影響。另一方面，有Dirichlet邊界條件的插槽結(jié)果在一個(gè)非自我平衡的特點(diǎn)，其缺失可能導(dǎo)致器件溫度的大變化在。T Tdevice T對(duì)于絕緣插槽來(lái)說(shuō)，Dirichlet邊界條件指出，觀察到的各種預(yù)測(cè)為零。最后一欄是實(shí)際的裝置溫度所得的全功能模式(前幾何分析)，是列在這里比較前列的。表1:結(jié)果表表1給出了不同時(shí)段的邊界條件。4. 數(shù)值例子說(shuō)明我們的理論發(fā)展，在上一節(jié)中，通過(guò)數(shù)值例子。 未知的裝置溫度Tdevice，當(dāng)插槽有Dirichlet邊界條件，東至以下限額的計(jì)算，只要求:(1)原始及伴隨場(chǎng)T和隔熱與幾何分析。注意到，公式(7)的計(jì)算較為簡(jiǎn)單?？紤]任何領(lǐng)域，即包含域和插槽。，當(dāng)插槽具有邊界條件，東至以下限額的計(jì)算，只要求:(1)原始及伴隨場(chǎng)T和隔熱與幾何分析域(2)解決e1的一項(xiàng)問(wèn)題涉及插槽:觀察到兩個(gè)方向的右側(cè)，雙方都是獨(dú)立的未知區(qū)域T(x，y)。關(guān)鍵是計(jì)算機(jī)領(lǐng)域e1(x，y)和未知領(lǐng)域的e(x，y)。為了估算e(x，y)，考慮以下問(wèn)題:因?yàn)橹蝗Q于縫隙，不討論域，以上問(wèn)題計(jì)算較簡(jiǎn)單。但是，如果我們能計(jì)算區(qū)域e(x，y)與正常的坡度超過(guò)插槽，以有效的方式，然后(Tdevicetdevice)，就評(píng)價(jià)表示e(X，Y)的效率，我們現(xiàn)在考慮在上述方程兩種可能的情況如(a)及(b)。據(jù)悉，T(x，y)和T(x，y)都是明確的界定，所以是e(x，y)。遵守先前規(guī)定，右邊是區(qū)別已知和未知的領(lǐng)域，即T(x，y)t(x，y)。但是，在當(dāng)前的幾何分析，我們證明這些定理采取更為有力的作用，尤其應(yīng)當(dāng)配合使用伴隨理論。后來(lái)，工程師利用之前的“計(jì)算機(jī)時(shí)代”上限或下限同樣的定理，解決了具有挑戰(zhàn)性的問(wèn)題。例如，一個(gè)單調(diào)定理:添加幾何約束到一個(gè)結(jié)構(gòu)性問(wèn)題，是指在位移(某些)邊界不減少。為了消除T(x，y)我們把重點(diǎn)轉(zhuǎn)向單調(diào)分析。因此。在另一方面，在第二個(gè)周期內(nèi)涉及的差異，在這兩個(gè)領(lǐng)域，即T管。特別是第一周期涉及的差異，在正常的梯度，即涉及[k(Tt)] ?n?；蛟S，處理剛剛過(guò)去的被簡(jiǎn)化信息特點(diǎn)可以計(jì)算誤差。表現(xiàn)為以下引理綜述:，即(Tdevicetdevice)可以歸納為以下的邊界積分比幾何分析插槽:在上述引理中有兩點(diǎn)值得注意:積分只牽涉到邊界гslot。大部分工程技術(shù)問(wèn)題的實(shí)際利益，是自身伴隨矩陣，就很容易計(jì)算伴隨矩陣?？刂品匠淌窍嗤摹Ｏ嚓P(guān)的問(wèn)題都可以定義為一個(gè)伴隨矩陣的問(wèn)題，控制伴隨矩陣t_(x，y)，必須符合下列公式計(jì)算〔23〕:伴隨場(chǎng)t_(x，y)基本上是一個(gè)預(yù)定量，即加權(quán)裝置溫度控制的應(yīng)用熱源。應(yīng)用伴隨矩陣論點(diǎn)的微分積分方程，包括其應(yīng)用的控制理論，形狀優(yōu)化，拓?fù)鋬?yōu)化等。上下界的Tdevice將取決于它們的相對(duì)位置。至于其余的這一節(jié)，我們將發(fā)展基本概念和理論，建立這兩個(gè)引理。在這篇文章中，我們將從上限和下限分析Tdevice。圖3defeatured二維熱傳導(dǎo)裝配模塊現(xiàn)在有一個(gè)不同的邊值問(wèn)題，不同領(lǐng)域t(x，y):觀察到的插槽的邊界條件為t(x，y)已經(jīng)消失了，因?yàn)椴垡呀?jīng)不存在了（關(guān)鍵性變化）!解決的問(wèn)題是:設(shè)定tdevice和t(x，y)的值，估計(jì)Tdevice。然后，散熱問(wèn)題可以通過(guò)泊松方程式表示:其中H(x，y)是一些加權(quán)內(nèi)核。兩種情況會(huì)導(dǎo)致兩種不同幾何分析引起的誤差的結(jié)果。邊界溫度Γ假定為零。一個(gè)時(shí)段，認(rèn)定為Ωslot縮進(jìn)如圖2，會(huì)受到抑制，其對(duì)Tdevice將予以研究。這兩個(gè)地方都屬于Ω，有相同的材料屬性，其余Ω將在后面討論。圖2二維熱座裝配熱量q從一個(gè)線圈置于下方位置列為Ωcoil。3. 擬議的方法我們把注意力放在這個(gè)文件中的工程問(wèn)題，標(biāo)量二階偏微分方程式(pde): 許多工程技術(shù)問(wèn)題，如熱，流體靜磁等問(wèn)題，可能簡(jiǎn)化為上述公式。對(duì)于兩種有著相似的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)和剛度矩陣設(shè)計(jì)，再分析這種技術(shù)特別有效。再分析的目的是迅速估計(jì)改良系統(tǒng)的反應(yīng)。本文的重點(diǎn)是放在第三階段，即快速幾何分析。因?yàn)闆](méi)有保證隨后進(jìn)行的分析錯(cuò)誤，所以必須十分小心使用。自動(dòng)化幾何分析過(guò)程，事實(shí)上，已成熟到一個(gè)商業(yè)化幾何分析的地步。例如，企業(yè)的規(guī)模和相對(duì)位置這個(gè)特點(diǎn)，經(jīng)常被用來(lái)作為度量鑒定。2. 前期工作幾何分析過(guò)程可分為三個(gè)階段:識(shí)別:哪些特征應(yīng)該被簡(jiǎn)化；簡(jiǎn)化：如何在一個(gè)自動(dòng)化和幾何一致的方式中簡(jiǎn)化特征；分析:簡(jiǎn)化的結(jié)果。第四部分從數(shù)值試驗(yàn)提供結(jié)果。第二節(jié)中，我們就幾何分析總結(jié)以往的工作。數(shù)值例子涉及二階scalar偏微分方程，以證實(shí)他的理論。任意形狀和大小的形體如何被簡(jiǎn)化是本文重點(diǎn)要解決的地方。這就必須依靠工程判斷和經(jīng)驗(yàn)。這些特征的簡(jiǎn)化理論上可以在系統(tǒng)任意位置被施用,但是會(huì)在系統(tǒng)分析上構(gòu)成重大的挑戰(zhàn)。但是，如果功能接近該區(qū)域我們必須謹(jǐn)慎。結(jié)果，同樣存在結(jié)構(gòu)上的問(wèn)題。 [4]對(duì)上述規(guī)則則例外。例如，對(duì)于一個(gè)熱問(wèn)題，想刪除其中的一個(gè)特征，不穩(wěn)定性是一個(gè)局部問(wèn)題:(1)凈熱通量邊界的特點(diǎn)是零。但是，幾何分析還不是很普及。內(nèi)存要求也跟著降低，而且條件數(shù)離散系統(tǒng)將得以改善。有限元分析的全功能的模型如圖1(a)，需要超過(guò)150,000度的自由度，幾何模型圖1(b)項(xiàng)要求小于25，000個(gè)自由度，從而導(dǎo)致非常緩慢的運(yùn)算速度。轉(zhuǎn)子包含50多個(gè)不同的特征，但所有這些特征并不是都是相關(guān)的。以前的分析中無(wú)關(guān)特征往往被忽略，從而提高自動(dòng)化及運(yùn)算速度。計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)/計(jì)算機(jī)輔助教學(xué)1. 介紹機(jī)械零件通常包含了許多幾何特征。工程分析。該理論通過(guò)數(shù)值例子說(shuō)明。尤其，我們集中力量解決地方的特點(diǎn)，被簡(jiǎn)化的任意形狀和大小的區(qū)域。然而，幾何分析不可避免地會(huì)產(chǎn)生分析錯(cuò)誤，在目前的理論框架實(shí)在不容易量化。其實(shí)他們中我大多都不認(rèn)識(shí)，平時(shí)很陌生，但在懇求他們幫助的時(shí)候，他們卻無(wú)微不至，因此我非常感謝他們。我之所以能很順利地完成畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)，這與曾老師的指導(dǎo)是分不開(kāi)的，在此，我對(duì)他表示感謝。在這里，我向那些在這四年里給于過(guò)我巨大幫助的老師和同學(xué)們表示衷心的感謝，正是他們的幫忙才讓我得以圓滿的完成四年的學(xué)業(yè)和最后的畢業(yè)設(shè)計(jì)。而作為大學(xué)生活的最后一個(gè)環(huán)節(jié)—畢業(yè)設(shè)計(jì)，經(jīng)過(guò)近12周的緊張準(zhǔn)備，也將接近尾聲。同時(shí)也鍛煉了與人協(xié)作的精神，為以后我踏入社會(huì)工作打下了良好的基礎(chǔ)。緊張忙碌的畢業(yè)設(shè)計(jì)已經(jīng)接近尾聲，這次設(shè)計(jì)是對(duì)我大學(xué)四年來(lái)的學(xué)習(xí)的一次最綜合的檢驗(yàn)，也更是一次綜合的學(xué)習(xí)過(guò)程。本著實(shí)用性和經(jīng)濟(jì)性的原則，在各部件的設(shè)計(jì)要求上都采用比較開(kāi)放的標(biāo)準(zhǔn)，因此，安全系數(shù)不高，這一點(diǎn)是本次設(shè)計(jì)的不理想之處。對(duì)于本次設(shè)計(jì)的變速箱來(lái)說(shuō)，其特點(diǎn)是：扭矩變化范圍大可以滿足不同的工況要求，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，易于生產(chǎn)、使用和維修，價(jià)格低廉，而且采用結(jié)合套掛擋，可以使變速器掛擋平穩(wěn)，噪聲降低，輪齒不易損壞。第七章 結(jié)論 。為此，應(yīng)設(shè)置倒檔鎖。，變速器齒輪間將發(fā)生極大沖擊，導(dǎo)致零件損壞。即使達(dá)到完全齒寬嚙合，也可能由于汽車震動(dòng)等原因，齒輪產(chǎn)生軸向移動(dòng)而減少了齒輪的嚙合長(zhǎng)度，甚至完全脫離嚙合。第六章 變速器的操縱機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)變速器操縱機(jī)構(gòu)時(shí)，應(yīng)滿足以下要求：1. 換檔時(shí)只允許掛一個(gè)檔。而軸向力與作用在變速桿手柄上的力有關(guān)，不同車型要求作用到手柄上的力也不相同。除去同步器的結(jié)構(gòu)尺寸，轉(zhuǎn)動(dòng)慣量對(duì)同步時(shí)間有影響以外，變速器輸入軸，輸出軸的角速度差及作用在同步器摩擦追面上的軸向力，均對(duì)同步時(shí)間有影響。本次設(shè)計(jì)鎖止角取?！?6176。影響鎖止角選取的因素，主要有摩擦因數(shù)、擦錐面的平均半徑R、鎖止面平均半徑和錐面半錐角。噴鉬環(huán)的壽命是銅環(huán)的2～3倍。有的變速器用高強(qiáng)度，高耐磨性的鋼配合的摩擦副，即在鋼質(zhì)或球墨鑄鐵同步環(huán)的錐面上噴鍍一層鉬（～），使其摩擦因數(shù)在鋼與銅合金摩擦副范圍內(nèi)，而耐磨性和強(qiáng)度有顯著提高。貨車同步環(huán)可用壓鑄加工。（6）同步環(huán)徑向厚度與摩擦錐面平均半徑一樣，同步環(huán)的徑向厚度要受機(jī)構(gòu)布置上的限制，包括變速器中心距及相關(guān)零件特別是錐面平均半徑和布置上的限制，不宜取很厚，但是同步環(huán)的徑向厚度必須保證同步環(huán)有足夠的強(qiáng)度。（4)錐面工作長(zhǎng)度b縮短錐面工作長(zhǎng)度，便使變速器的軸向長(zhǎng)度縮短，但同時(shí)也減少了錐面的工作面積，增加了單位壓力并使磨損加速。原則上是在可能的條件下，盡可能將R取大些。(3)摩擦錐面平均半徑R R設(shè)計(jì)得越大，則摩擦力矩越大。時(shí)就很少出現(xiàn)咬住現(xiàn)象。=6176。一般=6176。圖53 同步器螺紋槽形式(2)錐面半錐角 摩擦錐面半錐角越小，摩擦力矩越大。圖53a中給出的尺寸適用于輕、中型汽車；圖53b則適用于重型汽車。試驗(yàn)還證明：螺紋的齒頂寬對(duì)摩擦因數(shù)的影響很大，摩擦因數(shù)隨齒頂?shù)哪p而降低，換擋費(fèi)力，故齒頂寬不易過(guò)大。圖52 鎖環(huán)同步器工作原理2．同步環(huán)主要參數(shù)的確定 (1)同步環(huán)錐面上的螺紋槽 如果螺紋槽螺線的頂部設(shè)計(jì)得窄些，則刮去存在于摩擦錐面之間的油膜效果好。齒輪與鎖環(huán)的角速度逐漸靠近，在角速度相等的瞬間，同步過(guò)程結(jié)束，完成換檔過(guò)程的第二階段工作。接下來(lái)，嚙合套的齒端與鎖環(huán)齒端的鎖止面接觸（圖52b），使嚙合套的移動(dòng)受阻，同步器在鎖止?fàn)顟B(tài)，換檔的第一階段結(jié)束。第五章 變速器同步器的設(shè)計(jì)1. 同步器的結(jié)構(gòu)在前面已經(jīng)說(shuō)明，本設(shè)計(jì)所采用的同步器類型為鎖環(huán)式同步器，其結(jié)構(gòu)如下圖所示：圖51 鎖環(huán)式同步器9變速器齒輪 2滾針軸承 8結(jié)合齒圈 7鎖環(huán)（同步環(huán)） 5彈簧 6定位銷 10花鍵轂 11結(jié)合套如圖（51），此類同步器的工作原理是：換檔時(shí)，沿軸向作用在嚙合套上的換檔力，推嚙合套并帶動(dòng)定位銷和鎖環(huán)移動(dòng)，直至鎖環(huán)錐面與被接合齒輪上的錐面接觸為止。2）軸的剛度校核第二軸在垂直面內(nèi)的撓度和在水平面內(nèi)的撓度可分別按下式計(jì)算： （411） （412）式中, 齒輪齒寬中間平面上的徑向力（N）,這里等于； 齒輪齒寬中間平面上的圓周力（N），這里等于； E彈性模量（MPa），（MPa），E =MPa； I慣性矩（），d為軸的直徑（）； a、b為齒輪坐上的作用力距支座A、B的距離（）； L支座之間的距離（）。該軸所受扭矩為：。代入上式可得： ， ， 。； 發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩，為170000N2. 第二軸的校核計(jì)算1）軸的強(qiáng)度校核計(jì)算用的齒輪嚙合的圓周力、徑向力及軸向力可按下式求出： （45） （46） （47）式中 至計(jì)算齒輪的傳動(dòng)比，； d 計(jì)算齒輪的節(jié)圓直徑，mm，為105mm； 節(jié)點(diǎn)處的壓力角，為16176。mm； G 軸的材料的剪切彈性模量，MPa,對(duì)于鋼材，G =； 軸截面的極慣性矩，； 將已知數(shù)據(jù)代入上式可得： 。軸的扭轉(zhuǎn)變形用每米長(zhǎng)的扭轉(zhuǎn)角來(lái)表示。mm； 軸的抗扭截面系數(shù)，； P軸傳遞的功率，kw； d計(jì)算截面處軸的直徑，mm； []許用扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力，MPa。1. 第一軸的強(qiáng)度與剛度校核因?yàn)榈谝惠S在運(yùn)轉(zhuǎn)的過(guò)程中，所受的彎矩很小，可以忽略，可以認(rèn)為其只受扭矩。由于第二軸結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，故作為重點(diǎn)的校核對(duì)象。 軸的校核由變速器結(jié)構(gòu)布置考慮到加工和裝配而確定的軸的尺寸，一般來(lái)說(shuō)強(qiáng)度是足夠的