【正文】 同事我還要感謝所有在設(shè)計中幫助過我的同學們。在即將離校走向社會，走向新的環(huán)境之前，能有這樣一個系統(tǒng)的獨立實踐機會，這將對我今后走上工作崗位有著及其重要的意義。而且，在這次畢業(yè)設(shè)計中，我還學到了不少新的知識，也使我以前不明白的或者沒有注意到的問題通過畢業(yè)設(shè)計較徹底地了解了。畢業(yè)設(shè)計是我大學四年中規(guī)模最大、時間最長、應用知識最深而且范圍最廣的一次設(shè)計，也是最能鍛煉的一次設(shè)計。通過這次設(shè)計，我更加了解了流體控制及液壓系統(tǒng)的真正內(nèi)涵。這次設(shè)計我共完成了專業(yè)外文翻譯一篇，專業(yè)小論文一篇，設(shè)計圖紙8張,以及畢業(yè)設(shè)計說明書一份。在設(shè)計中，我深刻體會到了基礎(chǔ)知識的重要性，“萬丈高樓平地起”。eg結(jié)束語歷時近四個月的畢業(yè)設(shè)計已接近尾聲， 在指導老師和其他同學的幫助下終于順利完成了。December 2007, Pages 149515078. 雷天覺. 液壓工程手冊[M]，北京：機械工業(yè)出版社，2003.9. 王守城，段俊勇. 液壓元件及選用[M]，北京：化工學院出版社，2007.10. 王寶和. 流體傳動與控制[M]，長沙：國防科技大學出版社，2001.11. 章宏甲，黃誼. 液壓傳動[M]，北京：機械工業(yè)出版社，2005.12. 廖念釗. 互換性與技術(shù)測量[M]，北京：中國測量出版社，1998.13. 楊俊生. 液壓剪切機的改進研究[J]，唐山高等?？茖W校學報 ,199914. 方桂花. 液壓傳動[M]，北京：地震出版社，2002.15. 余新陸，楊津光. 液壓機的結(jié)構(gòu)與控制[M]，北京：機械工業(yè)出版社，1989.16. 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Control Engineering Practice [J],對于中、低壓系統(tǒng)，d不得小于5mm，高壓系統(tǒng)應更大些。各通油口的內(nèi)徑要滿足允許流速的要求，一般來說，與閥直接相通的孔徑應等于所裝閥的油孔通徑。，如果必須放在中間，則應留出安裝壓力表的位置。 液壓元件位置的布置，可以采取如下措施：1）液壓元件非安裝面可以伸出閥板之外，如電磁閥的電磁鐵等；2）液壓元件之間的距離不宜過大，一般取b=5～10㎜；3）為了便于控制調(diào)節(jié)，應將壓力閥和流量閥布置在正面；4）應盡量減少鉆孔數(shù)量和鉆孔深度；5）應使電磁換向閥的閥芯沿水平布置。根據(jù)經(jīng)驗可知，各部分進行閥板設(shè)計的液壓元件不能超過3～5個，液壓元件過多，則閥板結(jié)構(gòu)復雜，不利于加工，裝配。然后按所分成的幾部分系統(tǒng)回路分別設(shè)計閥板，將各閥板都固定在一個框架上，再在各個閥板之間用油管連接起來，即可組成整個液壓系統(tǒng)的閥板。唯一的缺點是閥板鉆孔困難，泄露不易檢查。采用板式連接的優(yōu)點是結(jié)構(gòu)緊湊，整齊，有利于集中控制，拆裝方便，外形整齊美觀。各個液壓元件之間的連接管道全部由閥板內(nèi)部鉆孔構(gòu)成，代替了管子連接?，F(xiàn)在采用較廣泛的是將閥板式元件用油路板或集成塊進行連接的方式。管式閥通過閥體上的螺紋孔直接與管接頭、管路相連；而法蘭連接主要用于大型閥，像我們設(shè)計的剪切回路中所用的閥大多數(shù)用法蘭連接，因此比較簡單。第五章 閥板的設(shè)計 閥板連接概述液壓閥是用來控制液壓系統(tǒng)中油液的流動方向或調(diào)節(jié)其壓力和流量的。油缸的進，出油口均可布置在端蓋或缸筒上，此處布置在缸筒上。松開螺釘即可排氣，將氣排完后擰緊螺釘液壓缸便可正常工作了。對于要求不高的液壓缸往往不設(shè)專門的排氣裝置，而是將油口置于缸體兩端的最高處，如圖47，這樣也就能利用液流將空氣帶到油箱而排出，但對于穩(wěn)定性要求較高的液壓缸，常常在液壓缸的最高處設(shè)專門的排氣裝置如排氣閥、排氣塞等。由于配合間隙不變，故隨著活塞運動速度的降低，起緩沖作用。 緩沖原理。 緩沖裝置液壓缸一般都設(shè)置緩沖裝置，特別是對大型、高速或要求高的液壓缸，為了防止活塞在行程終點時和缸蓋相互撞擊，引起噪聲、沖擊，則必須設(shè)置緩沖裝置。此處采用軸套式。 小螺柱頭 活塞桿的導向套和密封活塞桿導向套裝載液壓缸的有桿側(cè)端蓋內(nèi)，用以對活塞桿進行導向，內(nèi)裝有密封裝置以保證缸筒有桿腔的密封，外側(cè)裝有防塵圈，以防止活塞桿在后退時把雜質(zhì)，灰塵及水分帶到密封裝置處，損壞密封裝置。其結(jié)構(gòu)設(shè)計如下： 活塞的密封密封方式采用Yx形密封圈，使用壓力可達32 Mpa，密封性能較好。故活塞與活塞桿加工為一體，材料為45鋼。 PPL = D1/ D0 = MPa Pn ≤（ ～ ） = ( ～ ) MPa由于7MPa ( ～ ) MPa，所以選擇參數(shù)合理。)/178。 （MPa） (45) = 300(178。 – D0178。同時必須具有一定的強度，能足以承受液壓力，負載力和意外的沖擊力，缸筒的內(nèi)表面應具有合適的配合公差等級，以保證液壓缸的密封性，運動平穩(wěn)性和耐用性。 總之，缸筒是液壓缸的主要零件，它與缸蓋，缸底，油口等零件構(gòu)成密封的容腔，用以容納壓力油液，同時它還是活塞運動的“軌道”。故選用30鋼的無縫鋼管。安裝時應防止密封圈扭轉(zhuǎn)。L=D—缸筒內(nèi)徑(m)，D=。如果導向長度過小，將使液壓缸的初始撓度(間隙引起的撓度)增大，影響液壓缸的穩(wěn)定性，因此設(shè)計時必須保證有一最小導向長度。取B=132=32㎜A—活塞桿導向長度，取()D。在上一章中已經(jīng)作過缸筒內(nèi)徑D及活塞桿外徑的計算，此處從略。本章只對抬升缸做上述設(shè)計計算。液壓缸是液壓傳動的執(zhí)行元件，它和主機工作機構(gòu)有直接的聯(lián)系，對于不同的機種和機構(gòu)，液壓缸具有不同的用途和工作要求。. 冷卻器所需冷卻面積的計算及選型冷卻面積為： （329）式中： K—冷卻器的散熱系數(shù)，取—平均溫升， —液壓油的進口溫度，=60℃ —液壓油的出口溫度，=50℃ —冷卻水進口溫度，=25℃ —冷卻水出口溫度，=30℃則： 考慮靠冷卻器在使用過程中散熱面上回有沉積和附著物，會影響散熱效果，因此，實際選用的散熱面積應該比計算的要大30%，即： A==，配管時，系統(tǒng)中各執(zhí)行元件的回油和各溢流閥的溢出油都要通過冷卻器回到油箱，比例方向閥的排出油不經(jīng)過冷卻器直接進入油箱，以免背壓影響比例方向閥的調(diào)速精度。由前面計算結(jié)果及給定參數(shù)可知：表313 液壓缸的負載與行程表工況液壓缸外負載F（N）行程（mm）上刀下降3265450小車啟動33786—小車右移62080800下刀上升5350000300下刀下降4100300上刀上升3265450小車左移2424800則： 總的發(fā)熱功率為： == 。具體的，值見表312。 驗算液壓系統(tǒng)發(fā)熱溫升 系統(tǒng)的發(fā)熱功率液壓系統(tǒng)工作時，除執(zhí)行元件驅(qū)動外載荷輸出有效功率外，其余功率損失全部轉(zhuǎn)化為熱量，使油溫升高。沿程壓力損失： 式中： —沿程阻力系數(shù)， L—管道長度，L=12m d—管道內(nèi)徑，d= v—液體流速，v= —液體的密度，=850則：2）局部壓力損失式中：—局部阻力系數(shù)，=；—液體流速，=；—液體密度，=850則：3）控制閥的壓力損失式中： —閥的額定壓力損失，MPa Q—通過閥的實際流量，L/min—閥的額定流量，L/min根據(jù)液壓原理圖，橫移缸工進時，壓力油從葉片泵出口到橫移缸的進油路上，依次經(jīng)過單向調(diào)速閥，電液換向閥。選用LHM46號礦物油型液壓油，正常運轉(zhuǎn)后油的運動黏度取，油的密度為。因橫移缸和抬升缸共用葉片泵，故其總壓力損失為：則定量泵各階段出口壓力分別為：橫移小車啟動時： 剪切前： 剪切后： 管路系統(tǒng)上的壓力損失由管路的沿程損失、管件局部損失和控制閥的壓力損三部分組成：1）沿程壓力損失由于液體在同一管路中，液體的平均流速越大，它的沿程壓力損失就越大，因此，我門所需考慮的是橫移缸流量最大時即剪切工進時進油路的壓力損失。沿程壓力損失： 式中： —沿程阻力系數(shù)， L—管道長度，L=12m d—管道內(nèi)徑，d= v—液體流速，v= —液體的密度，=850則：2）局部壓力損失 式中：—局部阻力系數(shù)，=；—液體流速，=；—液體密度，=850則：3）控制閥的壓力損失式中： —閥的額定壓力損失，MPa Q—通過閥的實際流量，L/min—閥的額定流量，L/min根據(jù)液壓原理圖，橫移缸快退時，壓力油從葉片泵出口到橫移缸的進油路上，依次經(jīng)過液控單向閥，電液換向閥。選用LHM46號礦物油型液壓油，正常運轉(zhuǎn)后油的運動黏度取，油的密度為。 抬升缸回路的壓力損失管路系統(tǒng)上的壓力損失由管路的沿程損失、管件局部損失和控制閥的壓力損三部分組成：1）沿程壓力損失由于液體在同一管路中，液體的平均流速越大，它的沿程壓力損失就越大，因此，我門所需考慮的是橫移缸流量最大時即快速退回時進油路的壓力損失。沿程壓力損失： （321）式中： —沿程阻力系數(shù)， L—管道長度，L=12m d—管道內(nèi)徑，d= v—液體流速，v= —液體的密度，=850則：2）.局部壓力損失 （322）式中：—局部阻力系數(shù)，=；—液體流速，=；—液體密度，=850則：3）控制閥的壓力損失 （323）式中： —閥的額定壓力損失，MPa Q—通過閥的實際流量，L/min