【正文】 9） 錨距的最小間距的要求。6）預(yù)應(yīng)力束的布置，不但要考慮結(jié)構(gòu)在使用階段的彈性力狀態(tài)的需要，而且也要考慮到結(jié)構(gòu)在破壞階段時(shí)的需要。4）預(yù)應(yīng)力束的布置，應(yīng)考慮材料經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的先進(jìn)性，這往往與橋梁體系、構(gòu)造尺寸、施工方法的選擇都有密切關(guān)系。2）應(yīng)力束的布置要考慮施工的方便，也不能像鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中任意切斷鋼筋那樣去切斷預(yù)應(yīng)力束，而導(dǎo)致在結(jié)構(gòu)中布置過(guò)多的錨具。由式(5—19)有：=54(向上取整)由式(5—20)有：=65（向下取整）比較以上兩種情況，取54束鋼筋。具體計(jì)算如下：ⅡGB/T 52241995，采用OVM1527。然而，一些次內(nèi)力項(xiàng)的計(jì)算恰與預(yù)應(yīng)力筋的數(shù)量和布置有關(guān)?？捎汕懊娴氖剑?6）和式（58）推導(dǎo)得： （521） （522）有時(shí)需調(diào)整束數(shù)，當(dāng)截面承受負(fù)彎矩時(shí)，如果截面下部多配根束，則上部束也要相應(yīng)增配根，才能使上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力，同理，當(dāng)截面承受正彎矩時(shí)，如果截面上部多配根束，則下部束也要相應(yīng)增配根。公式（55）變?yōu)? （59）公式（57）變?yōu)? （510） 由預(yù)應(yīng)力鋼束產(chǎn)生的截面上緣應(yīng)力和截面下緣應(yīng)力分為三種情況討論：（1）截面上下緣均配有力筋Np上和Np下以抵抗正負(fù)彎矩，由力筋Np上和Np下在截面上下緣產(chǎn)生的壓應(yīng)力分別為： （511） （512）將式（59）、（510）分別代入式（511）、（512），解聯(lián)立方程后得到 （513） （514）令 代入式（）、（）中得到 （515） （516）式中 Ap—每束預(yù)應(yīng)力筋的面積；—預(yù)應(yīng)力筋的永存應(yīng)力(—)；e—預(yù)應(yīng)力力筋重心離開(kāi)截面重心的距離；K—截面的核心距；A—混凝土截面面積，取有效截面計(jì)算。Mmax、Mmin項(xiàng)的符號(hào)當(dāng)為正彎矩時(shí)取正值，當(dāng)為負(fù)彎矩時(shí)取負(fù)值，且按代數(shù)值取大小。2）使用荷載下的應(yīng)力要求e上Np下Np上e下Y上Y下MminnMmax+++Np下Np上Mmax合成+Mmin合成圖52 使用荷載下應(yīng)力示意圖規(guī)范（JTJ D622004）規(guī)定，截面上的預(yù)壓應(yīng)力應(yīng)大于荷載引起的拉應(yīng)力，預(yù)壓應(yīng)力與荷載引起的壓應(yīng)力之和應(yīng)小于混凝土的允許壓應(yīng)力（為），或?yàn)樵谌我怆A段，全截面承壓，截面上不出現(xiàn)拉應(yīng)力，同時(shí)截面上最大壓應(yīng)力小于允許壓應(yīng)力?！炷量箟涸O(shè)計(jì)強(qiáng)度；—預(yù)應(yīng)力筋抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度；—單根預(yù)應(yīng)力筋束截面積； b—截面寬度（2）若截面承受雙向彎矩時(shí)，需配雙筋的，可據(jù)截面上正、負(fù)彎矩按上述方法分別計(jì)算上、下緣所需預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量。截面的安全性是通過(guò)截面抗彎安全系數(shù)來(lái)保證的。如圖4－30所示　　　　　　　　　　　　　　圖4－30 在全部移動(dòng)荷載作用下，第46號(hào)節(jié)點(diǎn)（中跨跨中）梁?jiǎn)卧獞?yīng)力，組合（軸力＋彎矩）下影響線(xiàn)，如圖4－31所示　　　　　　　　　　　　　　圖4－31在全部移動(dòng)荷載作用下，第68號(hào)節(jié)點(diǎn)（第2號(hào)墩）梁?jiǎn)卧獌?nèi)力My的彎矩影響線(xiàn)，如圖4－32所示　　　　　　　　　　　　圖4－32在全部移動(dòng)荷載作用下，第68號(hào)節(jié)點(diǎn)（第2號(hào)墩）梁?jiǎn)卧獌?nèi)力Fz剪力影響線(xiàn)如圖4－33所示　　　　　　　　　　　　　圖4－33在全部移動(dòng)荷載作用下，第68號(hào)節(jié)點(diǎn)（第2號(hào)墩）梁?jiǎn)卧獞?yīng)力，在組合（軸力＋彎矩）下影響線(xiàn)，如圖4－34所示　　　　　　　　　　　　　圖4－34第五章　預(yù)應(yīng)力鋼束的估算與布置 預(yù)應(yīng)力鋼束估算 計(jì)算原理根據(jù)《預(yù)規(guī)》（JTG D622004）規(guī)定，預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)滿(mǎn)足彈性階段（即使用階段）的應(yīng)力要求和塑性階段（即承載能力極限狀態(tài)）的正截面強(qiáng)度要求。－28所示圖4－28在全部移動(dòng)荷載作用下，第46號(hào)節(jié)點(diǎn)（中跨跨中）梁?jiǎn)卧獌?nèi)力My的彎矩影響線(xiàn)。在移動(dòng)荷載作用下，其支座反力情況圖、圖分另如圖4－2圖4－26 　　 圖4－25 圖4－26其最大反力作用點(diǎn)在第24號(hào)節(jié)點(diǎn)（第1號(hào)橋墩）處，其結(jié)果見(jiàn)表4－5位置24號(hào)05137．916677016803表4－5在全部移動(dòng)荷載作用下，第24號(hào)節(jié)點(diǎn)（第1號(hào)墩）梁?jiǎn)卧獌?nèi)力My的彎矩影響線(xiàn)?！　　　　　　　　　　　D4－19在移動(dòng)荷載作用下，梁?jiǎn)卧獌?nèi)力彎矩圖My如圖4－20 　　　　　　　　　　　　　　　圖4－20在移動(dòng)荷載作用下，梁?jiǎn)卧獌?nèi)力剪力圖Fz，如圖4－21。雙向八車(chē)道，不計(jì)人群荷載。（3） 如果按上式求得的增大系數(shù)用于荷載增大系數(shù)的話(huà)，則汽車(chē)荷載計(jì)算一般式為 增大系數(shù)取各跨中的較大者，注意：現(xiàn)行《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》還規(guī)定，對(duì)于多跨連續(xù)結(jié)構(gòu)，當(dāng)橋梁的計(jì)算跨徑大于150m時(shí)，整個(gè)結(jié)構(gòu)應(yīng)按最大的計(jì)算跨徑考慮汽車(chē)荷載效應(yīng)的縱向折減，而變成下式： 式中 ——橋梁縱向折減系數(shù)　汽車(chē)荷載沖擊系數(shù)的計(jì)算《通用規(guī)范》規(guī)定：鋼橋、鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土橋、圬工拱橋上部結(jié)構(gòu)和鋼支座板式橡膠支座、盆式橡膠支座應(yīng)計(jì)算汽車(chē)沖擊作用?！≡龃笙禂?shù)ξi的確定 式中ξ——荷載（內(nèi)力）增大系數(shù)n——所布置的車(chē)道數(shù)b——兩側(cè)腹板的中距e——加載的偏心距——各跨跨中在單位力作用下的平均撓度——各跨在單位扭矩作用下的平均轉(zhuǎn)角幾點(diǎn)說(shuō)明：（1） 不論是求算中間跨還是邊跨的增大系數(shù)時(shí)，荷載作用的截面均取所求橋跨得跨中。（2） 工程上有時(shí)為了簡(jiǎn)化分析和偏于安全考慮，直接用增大系數(shù)中的最大者遍乘車(chē)輛軸重，再輸入到程序的數(shù)據(jù)文件中，所得的結(jié)果便是所要求的設(shè)計(jì)內(nèi)力，一般將這種方法成為和在增大系數(shù)法。此時(shí)橋梁內(nèi)力圖，如圖4－4圖4－4各施工階段內(nèi)的彎矩值如表4－1　　　　位置施工階段零號(hào)塊My()中跨My（）邊跨My（）20（最大懸壁段）0021（邊跨合攏段）023（中跨合攏段）025（二期恒載段）0　　　　　　　　　表4－1取荷載組合gLCB1進(jìn)行計(jì)算gLCB1=(cD)+(cTS)+(cCR)+(cSH)注：cD：恒荷載　　　　　　　　　　cTS：鋼束二次　　　　　　cCR：徐變二次　　　　　　　　　cSH：收縮二次　設(shè)計(jì)階段內(nèi)力計(jì)算（取本橋一半單元進(jìn)行計(jì)算）其結(jié)果見(jiàn)表42　　　單元荷載位置軸向 (kN)剪力y (kN)剪力z(kN)扭矩 (kN*m)彎矩y (kN*m)彎矩z (kN*m)1gLCB1I[1]001gLCB1J[2]2gLCB1I[2]2gLCB1J[3]3gLCB1I[3]3gLCB1J[4]4gLCB1I[4]4gLCB1J[5]5gLCB1I[5]5gLCB1J[6]6gLCB1I[6]6gLCB1J[7]7gLCB1I[7]7gLCB1J[8]8gLCB1I[8]8gLCB1J[9]9gLCB1I[9]9gLCB1J[10]13834910gLCB1I[10]13834910gLCB1J[11]19648811gLCB1I[11]19648811gLCB1J[12]24670212gLCB1I[12]24670212gLCB1J[13]30286113gLCB1I[13]30286113gLCB1J[14]36524614gLCB1I[14]36524614gLCB1J[15]43416515gLCB1I[15]43416515gLCB1J[16]50995116gLCB1I[16]50995116gLCB1J[17]59296417gLCB1I[17]59296417gLCB1J[18]68359318gLCB1I[18]269168359318gLCB1J[19]76523219gLCB1I[19]76523219gLCB1J[20]852701　　　　　　　　　　　　表4－2單元荷載位置軸向 (kN)剪力y (kN)剪力z(kN)扭矩 (kN*m)彎矩y (kN*m)彎矩z (kN*m)20gLCB1I[20]85270120gLCB1J[21]364594626821gLCB1I[21]94626821gLCB1J[22]104621422gLCB1I[22]104621422gLCB1J[23]119742223gLCB1I[23]119742223gLCB1J[24]129256224gLCB1I[24]129256224gLCB1J[25]119340225gLCB1I[25]119340225gLCB1J[26]103515826gLCB1I[26]103515826gLCB1J[27]4049693018727gLCB1I[27]9301872327gLCB1J[28]83159428gLCB1I[28]83159428gLCB1J[29]73910029gLCB1I[29]73910029gLCB1J[30]3341165243530gLCB1I[30]65243530gLCB1J[31]55577331gLCB1I[31]55577331gLCB1J[32]46672732gLCB1I[32]46672732gLCB1J[33]38490833gLCB1I[33]38490833gLCB1J[34]2382730995634gLCB1I[34]30995634gLCB1J[35]24153835gLCB1I[35]24153835gLCB1J[36]17934536gLCB1I[36]17934536gLCB1J[37]12309837gLCB1I[37]12309837gLCB1J[38]38gLCB1I[38]38gLCB1J[39]　　　　　　　　　　　　　　　　　　表4－2單元荷載位置軸向 (kN)剪力y (kN)剪力z(kN)扭矩 (