【正文】 比較以上兩種情況，取54束鋼筋。4）預應力束的布置，應考慮材料經(jīng)濟指標的先進性，這往往與橋梁體系、構(gòu)造尺寸、施工方法的選擇都有密切關(guān)系。9） 錨距的最小間距的要求。6）預應力束的布置，不但要考慮結(jié)構(gòu)在使用階段的彈性力狀態(tài)的需要，而且也要考慮到結(jié)構(gòu)在破壞階段時的需要。2）應力束的布置要考慮施工的方便，也不能像鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中任意切斷鋼筋那樣去切斷預應力束，而導致在結(jié)構(gòu)中布置過多的錨具。具體計算如下：ⅡGB/T 52241995，采用OVM1527?？捎汕懊娴氖剑?6）和式（58）推導得： （521） （522）有時需調(diào)整束數(shù)，當截面承受負彎矩時，如果截面下部多配根束，則上部束也要相應增配根，才能使上緣不出現(xiàn)拉應力，同理，當截面承受正彎矩時，如果截面上部多配根束，則下部束也要相應增配根。Mmax、Mmin項的符號當為正彎矩時取正值，當為負彎矩時取負值，且按代數(shù)值取大小?！炷量箟涸O(shè)計強度；—預應力筋抗拉設(shè)計強度；—單根預應力筋束截面積； b—截面寬度（2）若截面承受雙向彎矩時，需配雙筋的，可據(jù)截面上正、負彎矩按上述方法分別計算上、下緣所需預應力筋數(shù)量。如圖4－30所示　　　　　　　　　　　　　　圖4－30 在全部移動荷載作用下，第46號節(jié)點（中跨跨中）梁單元應力，組合（軸力＋彎矩）下影響線，如圖4－31所示　　　　　　　　　　　　　　圖4－31在全部移動荷載作用下，第68號節(jié)點（第2號墩）梁單元內(nèi)力My的彎矩影響線，如圖4－32所示　　　　　　　　　　　　圖4－32在全部移動荷載作用下，第68號節(jié)點（第2號墩）梁單元內(nèi)力Fz剪力影響線如圖4－33所示　　　　　　　　　　　　　圖4－33在全部移動荷載作用下，第68號節(jié)點（第2號墩）梁單元應力，在組合（軸力＋彎矩）下影響線，如圖4－34所示　　　　　　　　　　　　　圖4－34第五章　預應力鋼束的估算與布置 預應力鋼束估算 計算原理根據(jù)《預規(guī)》（JTG D622004）規(guī)定，預應力梁應滿足彈性階段（即使用階段）的應力要求和塑性階段（即承載能力極限狀態(tài)）的正截面強度要求。在移動荷載作用下，其支座反力情況圖、圖分另如圖4－2圖4－26 　　 圖4－25 圖4－26其最大反力作用點在第24號節(jié)點（第1號橋墩）處，其結(jié)果見表4－5位置24號05137．916677016803表4－5在全部移動荷載作用下，第24號節(jié)點（第1號墩）梁單元內(nèi)力My的彎矩影響線。雙向八車道，不計人群荷載?！≡龃笙禂?shù)ξi的確定 式中ξ——荷載（內(nèi)力）增大系數(shù)n——所布置的車道數(shù)b——兩側(cè)腹板的中距e——加載的偏心距——各跨跨中在單位力作用下的平均撓度——各跨在單位扭矩作用下的平均轉(zhuǎn)角幾點說明：（1） 不論是求算中間跨還是邊跨的增大系數(shù)時，荷載作用的截面均取所求橋跨得跨中。此時橋梁內(nèi)力圖，如圖4－4圖4－4各施工階段內(nèi)的彎矩值如表4－1　　　　位置施工階段零號塊My()中跨My（）邊跨My（）20（最大懸壁段）0021（邊跨合攏段）023（中跨合攏段）025（二期恒載段）0　　　　　　　　　表4－1取荷載組合gLCB1進行計算gLCB1=(cD)+(cTS)+(cCR)+(cSH)注：cD：恒荷載　　　　　　　　　　cTS：鋼束二次　　　　　　cCR：徐變二次　　　　　　　　　cSH：收縮二次　設(shè)計階段內(nèi)力計算（取本橋一半單元進行計算）其結(jié)果見表42　　　單元荷載位置軸向 (kN)剪力y (kN)剪力z(kN)扭矩 (kN*m)彎矩y (kN*m)彎矩z (kN*m)1gLCB1I[1]001gLCB1J[2]2gLCB1I[2]2gLCB1J[3]3gLCB1I[3]3gLCB1J[4]4gLCB1I[4]4gLCB1J[5]5gLCB1I[5]5gLCB1J[6]6gLCB1I[6]6gLCB1J[7]7gLCB1I[7]7gLCB1J[8]8gLCB1I[8]8gLCB1J[9]9gLCB1I[9]9gLCB1J[10]13834910gLCB1I[10]13834910gLCB1J[11]19648811gLCB1I[11]19648811gLCB1J[12]24670212gLCB1I[12]24670212gLCB1J[13]30286113gLCB1I[13]30286113gLCB1J[14]36524614gLCB1I[14]36524614gLCB1J[15]43416515gLCB1I[15]43416515gLCB1J[16]50995116gLCB1I[16]50995116gLCB1J[17]59296417gLCB1I[17]59296417gLCB1J[18]68359318gLCB1I[18]269168359318gLCB1J[19]76523219gLCB1I[19]76523219gLCB1J[20]852701　　　　　　　　　　　　表4－2單元荷載位置軸向 (kN)剪力y (kN)剪力z(kN)扭矩 (kN*m)彎矩y (kN*m)彎矩z (kN*m)20gLCB1I[20]85270120gLCB1J[21]364594626821gLCB1I[21]94626821gLCB1J[22]104621422gLCB1I[22]104621422gLCB1J[23]119742223gLCB1I[23]119742223gLCB1J[24]129256224gLCB1I[24]129256224gLCB1J[25]119340225gLCB1I[25]119340225gLCB1J[26]103515826gLCB1I[26]103515826gLCB1J[27]4049693018727gLCB1I[27]9301872327gLCB1J[28]83159428gLCB1I[28]83159428gLCB1J[29]73910029gLCB1I[29]73910029gLCB1J[30]3341165243530gLCB1I[30]65243530gLCB1J[31]55577331gLCB1I[31]55577331gLCB1J[32]46672732gLCB1I[32]46672732gLCB1J[33]38490833gLCB1I[33]38490833gLCB1J[34]2382730995634gLCB1I[34]30995634gLCB1J[35]24153835gLCB1I[35]24153835gLCB1J[36]17934536gLCB1I[36]17934536gLCB1J[37]12309837gLCB1I[37]12309837gLCB1J[38]38gLCB1I[38]38gLCB1J[39]　　　　　　　　　　　　　　　　　　表4－2單元荷載位置軸向 (kN)剪力y (kN)剪力z(kN)扭矩 (kN*m)彎矩y (kN*m)彎矩z (kN*m)39gLCB1I[39]39gLCB1J[40]40gLCB1I[40]40gLCB1J[41]41gLCB1I[41]41gLCB1J[42]42gLCB1I[42]42gLCB1J[43]43gLCB1I[43]43gLCB1J[44]44gLCB1I[44]44gLCB1J[45]45gLCB1I[45]45gLCB1J[46] 表4－2　設(shè)計階段內(nèi)力分析在該荷載組合下其橋梁內(nèi)力彎矩圖My如圖4－5　　　　　　　　　　　　圖4－5在該荷載組合下其橋梁內(nèi)力剪力圖如圖4－6　　　　　　　　　　　　圖4－6在該荷載組合下橋梁內(nèi)力組合應力圖，如圖4－7　　　　　　　　　　　　　圖4－7在該荷載組合下，梁單元內(nèi)力彎矩圖My，如圖4－8　　　　　　　　　　圖4－8在該荷載組合下，梁單元內(nèi)力剪力圖Fz如圖4－9　　　　　　　　　　圖4－9在該荷載組合下，梁單元組合應力圖，如圖4－10　　　　　　　　　　圖4－10在該荷載作用下的梁應力(psc)圖，如圖4－11　　　　　　　　　　　圖4－11在該荷載組合下，梁單元位移變形圖，如圖4－12　　　　　　　　　　圖4－12由分析結(jié)果表明，最大位移發(fā)生在第7節(jié)點上Dz=,Ry=在該荷載組合下，各支座的反力，如,4－13　　　　　　　　　　　圖4－13支座反力結(jié)果見表4－3 反力位置支座1000支座200支座30支座4000剛性連接123400剛性連接223400　　　　　　　　　　　　　表4－3梁單元細部內(nèi)力分析，如圖4－14　　　　　　　　　　　　　圖4－14　變截面連續(xù)箱梁的汽車荷載內(nèi)力分析較復雜，故一般采取近似計算的方法。橋梁內(nèi)力圖和0號塊上下緣應力圖如圖4－1。：先在施工0號塊臨時固結(jié)使之成為T型剛構(gòu)。施工內(nèi)力是指施工過程中，各施工階段的臨時施工荷載，如施工機具設(shè)備（支架、張拉設(shè)備等）、模板、