【正文】 （4）支架施工及上部梁體混凝土澆筑須嚴格遵守國家相關法規(guī)的規(guī)定和行業(yè)規(guī)范規(guī)定，同時加強現(xiàn)場施工管理，確保施工萬無一失?？傮w要求，調(diào)整滿堂架搭設方向達到橋梁上部施工要求。（2）門洞部分盤扣支架搭設平面間距（橋梁范圍）600mm*600mm，支架搭設高度根據(jù)現(xiàn)場情況搭設，總體控制在9m以內(nèi)。支撐架立桿基礎抗壓強度驗算：采用在夯實回填土上澆筑200mm厚C20混凝土墊層作立桿基礎，驗算如下：計算公式 N/A≤Kc?fgk 式中N：上部結構傳至基礎頂面的軸向力最大設計值，根據(jù)前面計算， N= A： 基礎底面面積 A== KC：地基承載力調(diào)整系數(shù)，對于改良土，Kc=1 fgk：地基承載力標準值混凝土墊層抗壓強度，fgk=20N/mm2 代入：N/A=96130/22500=＜20N/mm2抗壓強度滿足要求！結論及建議（1）實際施工過程中，支架橫向布置中，對于實心腹板間距為900mm，空心部分間距為1500mm，縱向間距最大控制為1200mm，主梁采用輕型雙12槽鋼，最大間距1200mm，次梁采用100mm*100mm木枋，最大間距200mm，模板采用15mm厚膠模板。）2=178。 地基承載力計算P= N/A 式中：P 立桿基礎底面處的平均壓力設計值 A 基礎底面計算面積 N 立桿傳至基礎頂面的軸心力設計值（取最大） N = （取立桿最大承受的荷載值） 基礎處理采用20cm厚度混凝土，經(jīng)過45176。（4）第一層工字鋼對應的支座反力第一層工字鋼對應的最大支座反力約70 KN綜上所述，對應的盤扣立桿最大受力為70KN。（3）第一層 20b工字鋼分配梁第一層20b工字鋼分配梁彎曲應力圖第一層20b工字鋼分配梁剪切應力圖經(jīng)計算，f=145 Mpa,f= 85 Mpa同時，因工字鋼軸向并不受力，故最大軸向應力為零。（2）第二層20b工字鋼分配梁第二層20b工字鋼分配梁彎曲應力圖第二層20b工字鋼分配梁剪切應力圖經(jīng)計算，f=145 Mpa,f= 85 Mpa同時，因工字鋼軸向并不受力，故最大軸向應力為零。如下圖：荷載取值如下：（1）空心段部分：① 　恒荷載計算混凝土自重（按1m長度平均）： 空心段部分：*26/= KN/m2模板自重：取8KN/m3，則總自重：（+++）*1**8/= KN/m2盤扣支撐架自重，本處取3m高，則支撐架3*= KN/m2恒荷載合計： =++= KN/m2②　活荷載計算傾倒混凝土荷載：2KN/m2施工均布荷載：活荷載合計： =2+= KN/m2空心段荷載組合為：*+*= KN/m2（2）實心段部分：② 　恒荷載計算混凝土自重（此處僅指橫隔板處，）： 實心段部分：**26/= KN/m2模板自重：取8KN/m3，則總自重：*1**8/= KN/m2盤扣支撐架自重，本處取3m高，則支撐架3*= KN/m2恒荷載合計： =++= KN/m2②　活荷載計算傾倒混凝土荷載：2KN/m2施工均布荷載：活荷載合計： =2+= KN/m2實心段荷載組合為：*+*= KN/m2（3）翼沿板部分（單側(cè)）：③ 　恒荷載計算混凝土自重（長度取1m）： 翼沿板部分：*26/2= KN/m2模板自重：取8KN/m3，則總自重：*1**8/2= KN/m2盤扣支撐架自重，本處取3m高，則支撐架4*= KN/m2恒荷載合計： =++= KN/m2②　活荷載計算傾倒混凝土荷載：2KN/m2施工均布荷載：活荷載合計： =2+= KN/m2翼沿板荷載組合為：*+*= KN/m2將以上參數(shù)代入midas建模，分配梁之間采用彈性連接模擬，荷載取值為上述荷載取值加入支架自重荷載，建模后如下圖：運行計算后，得到如下結果：（1） 第三層45a工字鋼分配梁第三層45a工字鋼彎曲應力圖第三層45a工字鋼剪切應力圖經(jīng)計算，45a工字鋼最大彎曲應力為15Mpaf=145 Mpa,f= 85 Mpa同時，因工字鋼軸向并不受力，故最大軸向應力為零。 橫桿和斜桿的軸向承載力用于驗算側(cè)向風荷載，因本處風荷載十分小，故忽略不算。 Ix=4(Ic+(an/2)^2Ac)=4(+(1500/2)^2)= Iy=4(Ic+(bn/2)^2Ac)=4(+(3000/2)^2)=I取Ix與Iy的小值整體截面面積A=4= mm2整體回轉(zhuǎn)半徑i=√(I/A)=√(10000/)=整體長細比λ=2H/io=210000/=格構式構件的換算長細比 λo=√(λ^2+λc^2)=√(^2+^2)=截面類型：b類， 穩(wěn)定系數(shù)ψ：。立桿的長細比λc：。立桿截面慣性矩Ic：。i=√(I/A)=√(10000/)=桿件的長細比λ=2l/I=2350/=桿件的截面類型：b類，桿件的穩(wěn)定系數(shù)ψ：。桿件的慣性矩I：。桿件的回轉(zhuǎn)半徑i：i=√(I/A)=√(10000/)= 桿件的長細比λ=2l/I=2200/= 桿件的截面類型：b類， 桿件的穩(wěn)定系數(shù)ψ：（1）.當λn=λ√(fy/E)/π≤，ψ=1α1λn2（2）.當λn=λ√(fy/E)/π＞，ψ={(α2+α3λn+λn2)√[(α2+α3λn+λn2)24λn2]}/(2λn2)λn=λ√(fy/E)/π=√(205/210000)/=式中a1,a2,a3為計算系數(shù)，可在規(guī)范中查得：a1=， a2=，, a3=桿件的承載軸力N=ψfyA=205 頂托螺桿承載力計算桿件長度l：350mm。桿件截面面積A：。（1）.當λn=λ√(fy/E)/π≤，ψ=1α1λn2 （2）.當λn=λ√(fy/E)/π＞，ψ={(α2+α3λn+λn2)√[(α2+α3λn+λn2)24λn2]}/(2λn2)λn=λ√(fy/E)/π=√(300/210000)/=；式中a1,a2,a3為計算系數(shù)，可在規(guī)范中查得：a1=， a2=，, a3=桿件的承載軸力N=ψfyA=300。桿件的慣性矩I：桿件的回轉(zhuǎn)半徑i：。桿件長度l：1800mm。+2ka其中: l0 ——支架立桿計算長度（mm）； a ——直接可調(diào)托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離（mm）；此處取350mm； h ——支架立桿中間層水平桿最大豎向步距（mm）； h39。； kN/m178。； KN/m179。立桿材質(zhì)為Q345B，設計強度f y=300 N/mm2，橫桿、斜桿、底座、頂托規(guī)格為Q235，壁厚為3mm（其中底座、頂托壁厚為5mm），設計強度fy=205 N/mm2 荷載標準值計算 恒荷載項（）包括： 鋼筋混凝土容重 KN/m179。； 模板面板的最大允許撓度值,[v] =200/400=；模板面板的最大撓度計算值,v =*q*l4 / 100EI =；模板的撓度驗算v [v],滿足要求。；模板面板的抗彎強度驗算f [f],滿足要求。其中：q —— 作用在模板上的豎向力q=（（*（*）+*（2+））*1200）/1000= N/mm， l —— 計算跨度(次背楞間距)l=200 mm ； 模板面板的抗彎強度設計值[f] = 35 N/mm178。M = 178。)； M —— 模板面板的最大彎距(N?mm)； W —— 模板面板的凈截面抵抗矩（mm179。模板面板強度設計值、彈性模量取值參照《建筑施工模板安全技術規(guī)范》（JGJ1622008）。 模板面板的計算模板面板直接承受混凝土傳遞的荷載。撓度計算次背楞的撓度計算公式 v = [v] = l/400 其中：I —— 次背楞的截面慣性矩，I = 8333333 mm4； 次背楞的最大允許撓度值,[v] =1200/400=3mm； E—— 次背楞的彈性模量，E =8415 N/mm178。； 經(jīng)計算得到，次背楞的抗彎強度計算值f=M/W=（**（1200*1200））/166667= N/mm178。M = 178。)； M —— 主背楞的最大彎距(N?mm)； W —— 主背楞的凈截面抵抗矩（mm179。彈性模量E=10000=8415N/mm178。次背楞強度設計值、彈性模量及調(diào)整系數(shù)按照《木結構設計規(guī)范》（GB500052003）。 次背楞的計算次背楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載的三跨連續(xù)梁計算。 撓度計算主背楞的撓度計算公式 v = [v] = l/400其中:主背楞的最大允許撓度值,[v] =1800/400=； E—— 主背楞的彈性模量，E =210000 N/mm178。 其中：q —— 作用在主背楞上的豎向力q=（（*（*+）+*（2+））*1500）/1000= N/mm； l —— 計算跨度(單根立桿承受荷載寬度)為1800mm ； 主背楞的抗彎強度設計值[f] = 205 N/mm178。）； [f]——主背楞的抗彎強度設計值。 抗彎強度計算主背楞抗彎強度計算公式f = M/W [f] 其中：f —— 主背楞的抗彎強度計算值(N/mm178。 主背楞的計算主背楞承受次背楞傳遞的荷載，按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算。活荷載項（）包括： kN/m178。（考慮最不利情況，按最大情況取值， KN/m179。鋼筋混凝土對應等效高度取最大情況(最不利情況)： kN/m178。次梁按200mm布置。為了便于調(diào)節(jié)模板高度和支架拆卸，立桿上下設置有頂托和底座，同時，為了方便調(diào)整橋面橫坡，支架中間斷開搭設，其結構形式如下圖所示。十字盤腳手架采用材質(zhì)為Q345B的Ф60，該型腳手架具有受力性能好、通用性強、施工方便等優(yōu)點。必要時進行現(xiàn)場示范，同時健全各項規(guī)章制度，加強遵紀守法教育。本工程計劃樁基施工（主要考慮機械成孔）人數(shù)6人、墩柱施工人數(shù)20人、支架施工25人、箱梁上部構造施工25人、橋梁附屬結構施工12人。六、勞動力計劃項目安全生產(chǎn)管理人員的配置項目經(jīng)理：李勝強安全負責人：馮偉項目總工：黃書海工區(qū)長：楊光華安全管理人員：馮偉、羅進勞動力安排1） 根據(jù)勞動力需要量計劃，組織工人進場，并安排好工人生活。在桐木嶺樞紐互通A匝道跨田園南路處設置執(zhí)班門崗，并安排專人指揮車輛，防止非施工車輛從便道通行。 交通管制桐木嶺樞紐互通跨田園南路開工之日至工程結束期間，施工車輛從預留通道口行駛時，用錐形交通路標（間距10m）在道路中間將預留通道（原先的行車道）與施工區(qū)域（原先的慢車道）分隔，并安排專職人員在施工臨時通道沿線巡視、維護路標設置；安排交通協(xié)勤員指揮施工車輛從行車道行駛，嚴禁車輛從超車道行駛；無施工車輛通行時，將錐形交通路標置于道路邊緣，確保道路暢通。2. 臨時通道兩邊采用腳手架、竹條板、安全網(wǎng)、水碼等對施工現(xiàn)場進行隔離、封閉處理，并在隔離柵上安裝爆閃燈。橋梁支架需設置專門的安全人員對支架進行檢查和觀測，保證支架在施工過程中不出現(xiàn)安全問題。橋梁施工時保證無雜物和液體掉落在行車道上，以免產(chǎn)生交通安全事故。支架必須要保證田園南路的凈空要求（凈高5m）和有足夠的強度和剛度，滿足上部混凝土澆筑施工時的安全，并且采取在支架基礎部分混凝土基座高度滿足1m以上防止汽車對橋梁支架的沖擊，在夜間，設置支架輪廓指示燈，防止汽車撞擊支架，造成安全事故。在橋梁下部構造施工前，應在橋梁施工處搭設支架，跨越田園南路的橋梁支架采用門式支架，立柱采用盤扣式支架，基礎采用鋼筋混凝土基礎。 同時，在施工跨田園南路中央分隔帶橋墩時，先調(diào)查預埋管線情況，然后請業(yè)主、監(jiān)理、雙方設計單位現(xiàn)場查看，確認不會損害到原預埋管線后，方可施工。輪廓指示燈：夜間行車視線不良，為避免行駛車輛沖撞水碼，在施工段進出口處水碼內(nèi)側(cè)設置太陽能爆閃燈，提醒車輛小心行駛。在墩柱施工路段采用隔離板進行全面封閉施工