【正文】 附錄B圖紙1 頂橫梁圖紙2 頂橫梁扁擔(dān)梁圖紙3 底?？偝蓤D紙4 前底橫梁圖紙5 中銷座圖紙6 主桁架圖紙。結(jié)果表明，簡(jiǎn)支邊界條件可以提供更均勻的結(jié)果（EOM和諾瓦克2001）。這些元素通過連接節(jié)點(diǎn)連甲板上的元素與梁和板元素被用來模擬甲板和梁之間的復(fù)合動(dòng)作，框架狀的橫隔板均采用梁?jiǎn)卧M，梁和橫隔板之間的連接是固定的。我們利用通用有限元分析程序SAP2000（滬深2000）做三維有限元分析。堅(jiān)實(shí)的甲板是由tarhini和弗雷德里克提出的（1992），他們采用實(shí)體單元代表橋面板，用板單元代表梁體。Brockenbrough（1986）用了一個(gè)詳細(xì)方法把梁體分成了三部分，每個(gè)凸緣被建模為一個(gè)梁?jiǎn)卧?，每個(gè)連接被建模成一個(gè)板單元。海斯等人（1986）利用四邊殼形為橋面板和空間框架做了一個(gè)模型，除了知識(shí)在重力中心線上做了簡(jiǎn)單的連接，沒有做剛性連接外，可以類似的看成一座偏心梁模型。圖1顯示的是有限元模型和兩種橫隔板的安排。我們用L80x8毫米的角鋼做有頂部和底部線橫架的X型中間隔板。第一種模式下，傾斜角度變化為045度，第二種模式的傾斜角度變化為060度。橋面板和縱向工字鋼簡(jiǎn)支，在橋臺(tái)和橋墩上連續(xù)。在下面的假設(shè)下，該結(jié)構(gòu)是理想化的：面板焊接在梁板上，縱梁的六個(gè)工字鋼中心距為2米。）和安排雙排的內(nèi)梁橫隔板的72種模型進(jìn)行了分析。此外，對(duì)以前研究中的一個(gè)簡(jiǎn)單的方程的精度進(jìn)行了檢查，對(duì)橫隔板的布置和跨度比的影響進(jìn)行了研究了，對(duì)不同跨度比（1，,）、傾斜角度（0176。在本文中，采用有限元分析方法，研究了雙跨連續(xù)鋼混凝土組合橋的彎矩、剪力和分布系數(shù)的影響。范圍內(nèi)傾斜程度對(duì)橋梁的靜動(dòng)力特性的影響很小。Ashebo等人（2007）研究了動(dòng)荷載對(duì)斜箱梁連續(xù)梁橋的影響，發(fā)現(xiàn)在傾斜角度為0176。黃等人（2004）用有限元分析方法對(duì)傾斜角度為60176。結(jié)果表明，%。此外，研究表明了內(nèi)梁荷載分布系數(shù)對(duì)傾斜角度的靈敏性，傾斜角度為60176。Khaloo和Mirzabozorg（2003），采用有限元分析（FEA）方法，分析了三維（3D）、簡(jiǎn)支和斜交橋的跨度，傾斜角度，梁間距，以及內(nèi)部橫膈膜的布置，他們發(fā)現(xiàn)，當(dāng)傾斜角度為60176。Helba和Kennedy（1994）通過對(duì)簡(jiǎn)支梁、連續(xù)梁，以及雙跨和斜交組合橋的測(cè)試提出了連續(xù)傾斜復(fù)合橋的極限載荷定義。他們的結(jié)論是，AASHTO規(guī)范低估了正常橋梁的外部結(jié)構(gòu)達(dá)28%的彎矩，而對(duì)于一個(gè)傾斜角度為60176。1991）。AASHTO LRFD規(guī)范為lldf作為一個(gè)傾斜角度的功能引入折減系數(shù)。當(dāng)前AASHTO LRFD橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范（AASHTO 2010）承認(rèn)LLDF是梁間距，跨長度，板厚，梁剛度的函數(shù)。AASHTO(2003)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范給簡(jiǎn)支梁的內(nèi)梁提供分布因素作為梁間距的函數(shù)，此規(guī)范不考慮傾斜角度和橋的連續(xù)性的影響。這方面的一個(gè)例子是荷載分布系數(shù)（LLDF），它在設(shè)計(jì)規(guī)范上可以是設(shè)計(jì)簡(jiǎn)單化，并提供一個(gè)簡(jiǎn)單而快速的評(píng)估橋梁的方法。斜交橋的這些特點(diǎn)使對(duì)他們的分析和設(shè)計(jì)比nonskewed橋更復(fù)雜。對(duì)于實(shí)心板斜交橋，荷載往往走捷徑到大橋的鈍角，在縱向梁橋橋面，這種效果也發(fā)生，雖然它是不太明顯。介紹在控制橋梁的設(shè)計(jì)可能取決于對(duì)齊的問題而不是經(jīng)濟(jì)問題的發(fā)達(dá)地區(qū)中斜交橋尤為常見，它也很常見在地形特征可能使橋梁上部結(jié)構(gòu)不能垂直于橋臺(tái)和橋墩的山區(qū)。 CE數(shù)據(jù)庫主題詞：連續(xù)梁橋；組合梁；梁橋；斜交橋。DOI： /（ASCE）。比較斜面板的簡(jiǎn)化關(guān)系的結(jié)果與有限元分析的結(jié)果表明，擬議的continuousskewed方程是保守的連續(xù)斜交橋。時(shí)達(dá)到45%。這種高估隨著傾斜角度的增加，在45176。時(shí)，剪切力高估10%。時(shí)，最大彎矩按AASHTO標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格高估20%，跨度比率模型N=1，傾斜角度為45176。以外梁為例，隨著傾斜角度達(dá)到45176。時(shí)減少到了原來的33%。在傾斜角度不大于20176。所有模型采用AASHTO HS2044加載。在本文中，利用三維有限元分析傾斜角度對(duì)連續(xù)組合梁橋的作用，對(duì)七十二種雙跨度橋梁各種跨度比率模型(N = ),傾斜角度(060176。最后我還要感謝土木工程學(xué)院和我的母校鐵道大學(xué)四年來對(duì)我的栽培。我從開始時(shí)對(duì)掛籃結(jié)構(gòu)的不了解到對(duì)他有了一個(gè)深入的認(rèn)識(shí)在這期間葛老師給了我參考的圖紙，對(duì)掛籃的計(jì)算進(jìn)行了系統(tǒng)的講解我感覺受益匪淺。參考文獻(xiàn)[1] 陳偉，李明．橋梁施工臨時(shí)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)[M]．北京：中國鐵道出版社，2002.[2] 葛俊穎．橋梁工程(上)[M]．北京：中國鐵道出版社，2007.[3] 容新．橋梁菱形掛籃設(shè)計(jì)與施工[J]．黑龍江交通科技，2008.[4] GB500172003，鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范[S]．山東科學(xué)技術(shù)出版社．[5] 張志國，張慶芳．鋼結(jié)構(gòu)(2版)[M]．北京：中國鐵道出版社，2008.[6] GB500092001，建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范[S]．[7] 毛瑞祥，程翔云．公路橋涵設(shè)計(jì)手冊(cè)基本資料[M]．北京：人民交通出版社，1993．402406.[8] 李廉錕．結(jié)構(gòu)力學(xué)(4版) [M]．北京：高等教育出版社，2004.[9] 孫訓(xùn)方，方孝淑，關(guān)來泰．材料力學(xué)(4版)[M]．北京：高等教育出版社，2002.[10] JTJ0412000．公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范.[11] 向敏．橋梁工程(下)[M]．北京：中國鐵道出版社，2007.[12] ，鐵路橋梁鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范[S]．[13] GB/T 200652006，預(yù)應(yīng)力混凝土用螺紋鋼筋[S]．[14] 葉見曙．結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理(2版) [M]．北京：人民交通出版社，2005.致謝在鐵道大學(xué)四年對(duì)土木工程及橋梁方向?qū)I(yè)課的學(xué)習(xí)，掌握了基本的專業(yè)知識(shí)，在此對(duì)各位專業(yè)課與基礎(chǔ)課老師表示感謝。為了設(shè)計(jì)出完整的一套臨時(shí)掛籃結(jié)構(gòu)，還需對(duì)掛籃的細(xì)部構(gòu)造如走形系統(tǒng)進(jìn)行進(jìn)一步的研究與學(xué)習(xí)。在計(jì)算的過程中，也存在一些不足之處。但實(shí)際當(dāng)中，結(jié)構(gòu)各部分的受力與建模驗(yàn)算的結(jié)果存在一定的偏差，如對(duì)拉筋的受力大小可由側(cè)模桁架或內(nèi)?？蚣艿姆戳Φ贸?，但按照側(cè)模桁架和內(nèi)?？蚣艿贸龅姆戳Ω鞑幌嗤鴮?duì)拉筋兩側(cè)受力應(yīng)該是相同的。掛籃的計(jì)算模型本身是模擬計(jì)算，雖然可以通過軟件近似模擬，且都能滿足工程要求，但是距實(shí)際結(jié)構(gòu)的受力還是有一些差距，在以后的學(xué)習(xí)工作中應(yīng)該注重模型的建立要接近真實(shí)的受力情況，并且要嘗試通過多種方式建立不同的計(jì)算模型來驗(yàn)證同一結(jié)果，不但要保證計(jì)算的準(zhǔn)確性，還要總結(jié)出相關(guān)模型各自的優(yōu)劣，便于以后直接確立正確的計(jì)算模型。第6章 結(jié)論本文所設(shè)計(jì)的連續(xù)梁橋懸臂施工掛籃以60m+264m+60m的三跨連續(xù)梁為工程背景，設(shè)計(jì)過程遵循“根據(jù)橋梁施工圖及相關(guān)規(guī)范初擬結(jié)構(gòu)布置形式及相應(yīng)尺寸—荷載計(jì)算—建模計(jì)算分析或簡(jiǎn)單手算—根據(jù)計(jì)算結(jié)果對(duì)所擬定的結(jié)構(gòu)進(jìn)行修改、完善—再次檢算”的設(shè)計(jì)思路，經(jīng)過多次試算，確定最終的設(shè)計(jì)方案，并且所設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)在強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定性方面全都滿足了規(guī)范要求，且結(jié)構(gòu)強(qiáng)度運(yùn)用比較充分，滿足了安全、經(jīng)濟(jì)、適用以及拆裝方便的設(shè)計(jì)原則，初步達(dá)到了設(shè)計(jì)目的。后支座拉力很大，因此，軌道與豎向預(yù)應(yīng)力筋的聯(lián)結(jié)一定要牢固可靠。后支座以后鉤板的形式沿軌道下緣滾動(dòng)，不需要加設(shè)平衡重，4個(gè)手動(dòng)葫蘆或2臺(tái)YC30—1000千斤頂牽引前支座，使整個(gè)掛籃向前移動(dòng)。、2m兩種。軌道由2C16a及δ20鋼板栓接而成。內(nèi)導(dǎo)梁：從設(shè)計(jì)尺寸中得出，內(nèi)導(dǎo)梁?jiǎn)蝹€(gè)支承點(diǎn)所受力圖56 內(nèi)導(dǎo)梁走形受力圖圖57 內(nèi)導(dǎo)梁走形變形圖從模型計(jì)算結(jié)果來看，L/400=，滿足設(shè)計(jì)要求。 外導(dǎo)梁和內(nèi)導(dǎo)梁在走形時(shí)受力計(jì)算外導(dǎo)梁：從設(shè)計(jì)尺寸中得出,每片側(cè)模架重量是4kN，外導(dǎo)梁?jiǎn)蝹€(gè)支承點(diǎn)所受力，外導(dǎo)梁受底籃的力。單片主桁向前頂推的頂推力為：F=＝。承壓計(jì)算：(滿足計(jì)算要求) 滑道和滑道連接板上的抗剪螺栓計(jì)算由計(jì)算可知，在掛籃前移時(shí)后錨的上拔力為144kN。 中銷座計(jì)算每個(gè)銷座承受33t荷載，材料Q345，容許應(yīng)力[σw]=210MPa，[σ]=200MPa，[τ]=120MPa，[σφ]=300MPa。=1=單個(gè)螺栓承壓承載力設(shè)計(jì)值： (52)式中 d—螺栓公稱直徑；—螺栓的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；—在同一受力方向的承壓構(gòu)件的較小總厚度，節(jié)點(diǎn)板厚度10mm，主桁桿件厚度8mm，取8mm。單個(gè)螺栓抗剪承載力設(shè)計(jì)值： (51)式中 d—螺栓公稱直徑；