【正文】 Ⅳ級(jí)冷拉筋標(biāo)準(zhǔn)抗拉強(qiáng)度φ32Ⅳ級(jí)冷拉筋設(shè)計(jì)拉力為P=A=750106= KN 4＝2600kN(滿足自錨固系統(tǒng)的安全系數(shù))、吊桿計(jì)算吊桿采用φ32Ⅳ級(jí)冷拉鋼筋，吊。菱形主桁后錨最大的錨固力為600kN，而后錨為6根φ32Ⅳ級(jí)冷拉筋。菱形主桁桿件由2根[40a槽鋼(Q235)組成，載面尺寸如下圖所示：菱形主桁在澆注第一梁段時(shí)受力最大，計(jì)算簡圖如下：菱形主桁在澆注第4梁段時(shí)位移圖如下（虛線表示位移后）：菱形主桁桿件載面特性：Ix=175782=35159cm4,Wx=8792=1758cm3，i x=(Ix /A)1/2=(35159 /)1/2=Iy=2(592+152)=34952cm4,Wy=34952/=1997cm3，iy=(Iy /A)1/2=(34952 /)1/2=由計(jì)算簡圖可知5桿件力最為不利（計(jì)算軸心受壓構(gòu)件整體穩(wěn)定性）5桿件λx=583/=, λy=583/=載面x軸和y軸都是b類，λyλx λy (235/235) 1/2=查b類載面軸心受壓構(gòu)件和穩(wěn)定系數(shù)ψ=N/ψA=1149103/(15008)=215/=＞2(滿足施工、行走時(shí)抗傾覆安全要求)、菱形主桁后錨固計(jì)算外滑梁由2根[40a槽鋼(Q235)與2塊－12*200鋼板組焊而成，載面尺寸如下圖所示：外滑梁載面特性：Ix=175772+2(+*24)=55529cm4,Wx=55529/=2619cm砼澆筑時(shí):滑梁上翼板鋼筋砼(A區(qū)塊)荷載：(24)=模板荷載(b): =鋼管支架荷載(c): =施工人員及設(shè)備荷載(d) : =澆筑振搗荷載(e) : =5kN/m滑梁自重：2＝外滑梁組合荷載：(+++)+(5+)= 砼澆澆筑時(shí)荷載簡圖R前＝R后＝強(qiáng)度驗(yàn)算：最大彎矩：Mmax＝最大應(yīng)力：σ＝M max/W=103/2619=215 N/mm2(滿足要求)剛度驗(yàn)算：最大撓度：fmax＝ mm 5000/400= mm(滿足要求)、掛籃模板前移時(shí)模板荷載(b): =鋼管支架荷載(c): =施工人員及設(shè)備荷載(d) : =14kN/m滑梁自重：(2)＝底模平臺(tái)集中荷載：（底?？傊?4+縱梁總重/4+后橫梁/2）=（119/4+586+19）=前移時(shí)最不利荷載簡圖強(qiáng)度驗(yàn)算：最大彎矩：Mmax＝最大應(yīng)力：σ＝M max/W=369103/2619=118N/mm2215 N/mm2 (滿足要求)剛度驗(yàn)算：最大撓度：fmax＝229050/250= mm (滿足要求)、上吊桿橫梁上吊桿橫梁計(jì)算的力學(xué)假定：上吊桿橫梁支承在主桁架前上節(jié)點(diǎn)上，并支承前橫梁吊桿、滑梁前端吊桿。前移時(shí)的受力簡圖：強(qiáng)度驗(yàn)算： 弦桿最大軸力：890KN最大應(yīng)力：σ＝890103/6980＝127N/mm2215 N/mm2(滿足要求)剛度計(jì)算：最大撓度：fmax＝19000/250=76mm、外滑梁計(jì)算外滑梁計(jì)算的力學(xué)假定：砼澆筑時(shí)單側(cè)設(shè)兩根滑梁共同承擔(dān)翼板鋼筋砼重量、外側(cè)模板重量、施工荷載及滑梁自重，并通過前后吊桿（帶）將荷載傳給上吊桿橫梁和已澆筑的箱梁。前移時(shí)后橫梁兩頭支撐在滑梁上，承擔(dān)底模系統(tǒng)自重。A區(qū)塊體積：VA＝B區(qū)塊體積：VB＝C區(qū)塊體積：VC＝D區(qū)塊體積：VD＝E區(qū)塊體積：VD＝F區(qū)塊體積：VD＝G區(qū)塊體積：VD＝4節(jié)段總體積：V1=(++++++)*2=A區(qū)塊重量：GA＝26＝B區(qū)塊重量：GB＝26＝C區(qū)塊重量：GC＝26＝D區(qū)塊重量：GD＝26＝E區(qū)塊重量：GD＝26＝F區(qū)塊重量：GD＝26＝G區(qū)塊重量：GD＝26＝4節(jié)段總重量：G1＝（++++++）*2=3214kN、底?？v梁計(jì)算、邊腹板下縱梁計(jì)算由2根2[32a槽鋼(Q235)組焊而成，載面如下圖所示：縱梁載面特性：Ix=75104=30040cm4,Wx=4=縱梁上:鋼筋砼最大重量處在B區(qū)塊下: 模板荷載(b): = 鋼管支架荷載(c): =施工人員及設(shè)備荷載(d) : =澆筑振搗荷載(e) : = 縱梁自重:6＝縱梁上每m的組合荷載：(+++)+(+)=邊腹板下縱梁荷載簡圖R前＝R后＝強(qiáng)度驗(yàn)算：最大彎矩：Mmax＝最大應(yīng)力：＝M max/W=103/=215 N/mm2(滿足要求)剛度驗(yàn)算：最大撓度：fmax＝5000/400= mm(滿足要求)、中腹板下縱梁計(jì)算由3根2[32a槽鋼(Q235)組焊而成，載面如下圖所示：縱梁載面特性：Ix=75106=45060cm4,Wx=6=縱梁上:鋼筋砼最大重量處在E區(qū)塊下: 模板荷載(b): = kN/m 鋼管支架荷載(c): = kN/m施工人員及設(shè)備荷載(d) : = kN/m澆筑振搗荷載(e) : = kN/m 縱梁自重:6＝ kN/m縱梁上每m的組合荷載：(+++)+(+)= kN/m中腹板下縱梁荷載簡圖R前＝R后＝強(qiáng)度驗(yàn)算：最大彎矩：Mmax＝最大應(yīng)力：＝M max/W=103/=215 N/mm2(滿足要求)剛度驗(yàn)算：最大撓度：fmax＝5000/400= mm(滿足要求)、邊底板下縱梁計(jì)算由7根2[32a槽鋼(Q235)組焊而成，每根載面如下圖所示：縱梁載面特性：Ix=75102=15020cm4,Wx=2=縱梁上:鋼筋砼最大重量處在D區(qū)塊下:*7= 模板荷載(b): = 鋼管支架荷載(c): =施工人員及設(shè)備荷載(d) : =澆筑振搗荷載(e) : = 縱梁自重:2＝縱梁上每m的組合荷載：(+++)+(+)=邊底板下縱梁荷載簡圖R前＝R后＝強(qiáng)度驗(yàn)算：最大彎矩：Mmax＝最大應(yīng)力：＝M max/W=103/=215 N/mm2(滿足要求)剛度驗(yàn)算：最大撓度：fmax＝5000/400= mm(滿足要求)、中底板下縱梁計(jì)算由7根2[32a槽鋼(Q235)組焊而成，每根載面如下圖所示：縱梁載面特性：Ix=75102=15020cm4,Wx=2=縱梁上:鋼筋砼最大重量處在G區(qū)塊下:*2/4*3= kN/m 模板荷載(b): =鋼管支架荷載(c): =施工人員及設(shè)備荷載(d) : =澆筑振搗荷載(e) : = 縱梁自重:2＝縱梁上每m的組合荷載：(+++)+(+)=中底板下縱梁荷載簡圖R前＝R后＝強(qiáng)度驗(yàn)算：最大彎矩：Mmax＝最大應(yīng)力：＝M max/W=103/=215 N/mm2(滿足要求)剛度驗(yàn)算：最大撓度：fmax＝5000/400= mm(滿足要求)、前橫梁計(jì)算前橫梁計(jì)算的力學(xué)假定：前橫梁支承在吊桿（吊帶）上，并承擔(dān)底?？v梁傳來的荷載和自重。 楊文淵編4.《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTJ0412000）5．《材料力學(xué)》（上、下冊(cè)）6．《結(jié)構(gòu)力學(xué)》（上、下冊(cè)）、計(jì)算過程由“箱梁構(gòu)造總圖（一）”可知，在由掛籃施工的梁段中4號(hào)節(jié)段的砼方量最大，由此可知4號(hào)節(jié)段施工時(shí)掛籃模板的施工荷載最大，可們用4節(jié)段施工時(shí)荷載對(duì)掛籃模板進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算。砼澆注時(shí)的側(cè)壓力通過模板間的對(duì)拉桿件平衡。底模后橫梁，內(nèi)外?；汉蠖送ㄟ^吊桿錨固在已澆好的箱梁上。掛籃結(jié)構(gòu)組成：兩片菱形主桁通過連接系連成一個(gè)總體，菱形主桁下桿件后節(jié)點(diǎn)澆注施工錨固在軌道上（軌道錨固在已澆好的箱梁上），行走時(shí)通過反扣輪固定在軌道上，下桿件前節(jié)通過滑船支撐在軌道上，前吊桿橫梁支撐在菱形主桁上桿件前瑞節(jié)點(diǎn)處。b、模板荷載：㎡c、㎡d、㎡e、澆筑、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載：㎡取安全系數(shù)：；；砼澆注荷載組合：p=(a+b+c)+(d+e)掛籃行走時(shí)按掛籃行走至滑梁最大跨徑位置進(jìn)行計(jì)算，荷載組合：p=(b+c)+d滑梁對(duì)砼澆注時(shí)與掛籃行走時(shí)的最大內(nèi)力值進(jìn)行比較，以最不利情況控制設(shè)計(jì)。、掛籃計(jì)算、掛藍(lán)主要設(shè)計(jì)參數(shù)：掛籃總重控制在設(shè)計(jì)限重之內(nèi)（~，）；執(zhí)行《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTG/T F502011）；施工時(shí)、行走時(shí)的抗傾覆安全系數(shù)：2；自錨固系統(tǒng)的安全系數(shù)：2；斜拉水平限位系統(tǒng)安全系數(shù)：2；上水平限位安全系數(shù)：2。兩片主桁同時(shí)行走，兩片主桁行走應(yīng)基本保持一致，前后距離差控制在10cm以內(nèi)?；烙珊皲摪迮c槽鋼焊接而成，頂面利用砂輪打磨光滑以減小摩阻力，滑道用栓螺固定在滑道墊梁上，墊梁500布置，墊梁利用壓板和箱梁豎向預(yù)應(yīng)力筋錨固。內(nèi)側(cè)模板及底板上層模板工地自行設(shè)計(jì)加工，可用木?；蚰灸＜有?biāo)鋼模。頂板模設(shè)滑梁兩根。吊桿下端設(shè)滾輪支承滑梁。在前后橫梁上各設(shè)5根吊桿（吊帶），前橫梁吊桿支承于上吊桿橫梁上，后橫梁吊桿錨固于已完成梁段上。前后橫梁由槽鋼焊接而成；縱梁由槽鋼焊接成組合梁；小橫梁為槽鋼鋼，間距40cm左右，支承于縱梁上；平臺(tái)模板可采用5mm 鋼板。、上吊桿橫梁上吊桿橫梁設(shè)置于主承重桁前端節(jié)點(diǎn)位置，用于底模平臺(tái)及懸吊分配梁前吊桿的支承和錨固，采用工字鋼焊接成桁架梁。為便于拆裝，主桁片的每支桿件用兩根槽鋼焊接成組合梁，各支桿件通過鋼銷進(jìn)行連接。、主承重桁架系統(tǒng)主承重桁架系統(tǒng)包括主桁和錨固裝置。掛籃總體構(gòu)造：由于常山大橋箱梁寬度較大，整個(gè)橋面用兩套左右對(duì)稱的菱形掛籃同步施工，掛籃由菱形主承重桁架、上吊桿橫梁、底模平臺(tái)、頂模懸吊分配梁及縱移系統(tǒng)等構(gòu)成。掛籃施工共二個(gè)墩位2對(duì)掛籃，施工墩位為4號(hào)、5號(hào)主墩，節(jié)段長度為；10m(3號(hào)交叉邊跨現(xiàn)澆段)+(邊跨合龍段)+3+7+3+12m(4號(hào)主墩0號(hào)塊)+3+7+3+(中跨合龍段)+3+7+3+12m(5號(hào)主墩0號(hào)塊)++3+7+3+(邊跨合龍段)+10m(6號(hào)交叉墩邊跨現(xiàn)澆段)支架現(xiàn)澆段,（）噸。在懸臂段施工的同時(shí)，搭設(shè)6號(hào)交叉墩邊跨現(xiàn)澆段支架，,以確保結(jié)構(gòu)安全和消除非彈性變形,并確定預(yù)拱度和底板標(biāo)高,一次性澆注現(xiàn)澆段混凝土。首先，安裝邊跨合龍段吊架，架設(shè)配重塊，選擇控制溫度（合龍段溫度擬控制在140C～180C之間），連接剛性支撐，進(jìn)行混凝土澆注，然后依次再進(jìn)行先邊跨合龍后中跨合龍。65m+108m+,兩翼板懸臂長5m,橋面中間設(shè)置3m拉索區(qū)及分隔帶，橋面設(shè)置2%向外側(cè)單向橫坡，由兩側(cè)腹板高差調(diào)整，、頂板厚從45㎝線形漸變至60㎝,其它梁段頂板厚為28㎝～45㎝；0號(hào)梁段底板厚從70㎝線形漸變至110㎝,㎝㎝,㎝㎝，11號(hào)至13號(hào)梁底板厚為25㎝，合龍段梁底板厚為25㎝，㎝按直線變化加厚至55㎝。墩身施工完成后，以承臺(tái)為依托，拼裝0號(hào)塊現(xiàn)澆鋼柱構(gòu)件和托架，并安裝臨時(shí)錨固系統(tǒng)，等強(qiáng)張拉預(yù)應(yīng)力束后，豎向臨時(shí)錨固0號(hào)塊，對(duì)稱拼裝掛籃并做好調(diào)試工作，確定立模標(biāo)高后，對(duì)稱進(jìn)行懸澆施工。、現(xiàn)澆箱梁（掛籃）施工方案常山港上設(shè)計(jì)通航孔上部結(jié)構(gòu)跨徑布置為三跨65m+108m+65m,為預(yù)應(yīng)力混凝土變截面現(xiàn)澆箱梁。拆除臨時(shí)錨固板和割斷錨固鋼筋時(shí)，應(yīng)注意在其與支座之間設(shè)置隔熱裝置，防止支座高溫破壞。f、預(yù)應(yīng)力張拉須由固結(jié)兩側(cè)同步張拉，施加應(yīng)力由中向外方對(duì)稱張拉。d、臨時(shí)墊板澆筑時(shí)必須嚴(yán)格搗實(shí)，以確保墊板澆筑質(zhì)量。c、位于鋼柱底面的承臺(tái)頂及與箱梁底接觸面的臨時(shí)錨固墊板頂面必須找平，在澆筑箱梁前先在鋼板頂面涂抹隔離劑，以便于拆除臨時(shí)錨固墊板，墊板頂?shù)酌娌坏锰钊魏纹渌镔|(zhì)，以保證各接觸面平整。、臨時(shí)固結(jié)施工技術(shù)要點(diǎn)a、0號(hào)塊砼抗壓強(qiáng)度強(qiáng)度后、三向預(yù)應(yīng)力束張拉完成后，拆除支架后方可開始臨量固結(jié)。壓應(yīng)力δ=860000247。4根型鋼為L15012的角鋼受壓面積為344=136㎝2。13600=㎜2，鋼材最初變形值為230N/㎜2。材質(zhì)為Q235。、不平衡荷載為400KN(40噸)時(shí)驗(yàn)算按設(shè)計(jì)要求，掛籃施工應(yīng)該盡量使二側(cè)荷載平衡，箱梁兩側(cè)荷載差≦400kN，當(dāng)產(chǎn)生400kN的不平衡荷載時(shí)，二側(cè)立柱可能產(chǎn)生的最大壓力（或鋼絞線的拉力）為； 已知不平衡荷載為400KN；。、不平衡荷載計(jì)算當(dāng)完成0塊澆筑，達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后，整個(gè)支撐系統(tǒng)僅起到掛籃施工過程中的負(fù)荷波動(dòng)平衡作用。、鋼柱內(nèi)鋼絞線受拉計(jì)算情況；鋼柱的拉力主要由方柱內(nèi)部的鋼絞線承擔(dān)，每根鋼柱內(nèi)有5根鋼絞線。/12+2x150x12x（40075）178。/12+2x150x12x（4006）178。因此計(jì)算長度取最大橫向支撐間距，為3053mm，如下圖所示。4根=(247。（4排7個(gè)）=每道橫梁在支座處，有效支撐寬度取鋼柱寬度80cm，則，滿足要求、驗(yàn)算每根鋼柱承受最壓力計(jì)算。（4排7只）=砂箱的截面特性如下：A=18457mm2I=128900000 mm4i= ，滿足要求。(272600+22302230+216601660)2600=I25b工字鋼承擔(dān)的壓應(yīng)力為：，滿足要求。178。=、荷載分布圖；、縱向2Ⅰ25b型工字鋼雙拼（長度12m）驗(yàn)算假定25b工字鋼有效承擔(dān)寬度為大砂箱直徑范圍，即26cm，=2600mm2橋墩三個(gè)支座面積為：178。在其余混凝土塊施工時(shí)，橋身自身重量可完全抵消突然失去120噸時(shí)的重量產(chǎn)生的不平衡彎矩。、0號(hào)至13號(hào)節(jié)段臨時(shí)鋼柱及托架受力驗(yàn)算、臨時(shí)支撐內(nèi)力計(jì)算表臨時(shí)支撐內(nèi)力計(jì)算