【正文】 導輥組在薄膜的輸送過程中。 圖 71 供膜裝置的設計 1. 掛膜輥具有放置、支撐和釋放卷簡薄膜的功能； 2. 張力自動調節(jié)擺桿裝置能實現自動調節(jié)薄膜張力并使其穩(wěn)定在定范圍內 的功能； 3. 渡輥 :適度地保持和均勻的分配薄膜張力； 4. 入膜角度調節(jié)輥 :調節(jié)薄膜進入成型器時的角度，使薄膜能順利的進入成 型器并包裝順利； 5. 驅動輥及驅動壓力輥：驅動輥要具有牽引薄膜的功能；壓力輥需要能 增加薄膜與驅動輥的摩擦力，并且能實現快開快合的功能。薄膜的繞行示意圖如圖 61 所示，運動從鏈輪傳到驅動輥，驅動輥在壓力輥的作用卜與薄膜形成較大的摩擦力，由于摩擦薄膜會被牽引著運動，當薄膜被張緊時，薄膜經過過渡輥、張力調節(jié)輥然后帶動托輥上的 卷筒轉動來完成薄膜的供送 。顯然要保證封切精度的關鍵是首先要保證膜的輸送速度與其他傳動速度致。 e) 膜的輸送速度要與各部分機構的運行速度同步，保證供膜速度與供料、 封切速度一致。隨著商品包裝裝潢水平和要求的提 高，往往在卷簡材料上事先印有精關圖案，文字。 c) 卷筒薄膜的寬度能在定范圍內連續(xù)司調。 b) 薄膜的裝卸要非常方便。張力小 會導褶皺，袋長不均勻等弊病，張力過大又會增加機器負荷 和增大卷筒材料的應力，甚至引起材料斷裂或造成停機。要達到這些要求必須要有滿足各種條件的機構 所支持，在這里供膜裝置就必須滿足以下一些基木條件才能算的上合格。 相對軸向載荷為 0700 0. 125850FC? ?? (76) 在表中介于 ～ 之間，對應的 e 值為 ～ ， Y 值 ～ 用線性插值法求 ( 1 .6 1 .4 ) ( 0 .1 3 0 .1 2 )1 .4 1 .4 0 30 .1 3 0 .0 7Y ? ? ?? ? ?? (77) a) 求當量動載荷 P 畢業(yè)設計（論文） ( 1500 700) ? ? ? ? ? ? 4) 驗算 6005ZZ 軸承的壽命，根據式（ 135） 66331 0 1 0 7 9 0 0( ) ( ) 6 4 8 06 0 6 0 1 2 0 2 1 8 6 . 5 2h CLhnP? ? ? ?? (78) 故選擇 6005ZZ 軸承能滿足壽命要求，改軸承的內徑為 25，也在軸徑范圍內。 700 0. 471500FF?? ?? (73) 根據表 135（機械設計，濮良貴主編，高等教育出版社）（以下皆是），深溝球軸承的最大 e 值為 ，故此時 F eF?? ? 2 初步計算當量載荷 P，根據式（ 74） ()pP f XF YF???? (74) 按照表 136， ? ?? ，取 pf = 按照表 135， X=， Y 值需在已知型號的基本額定靜載荷 0C 后才能求出，現暫選一近似中間值，取 Y=，則 ( 1500 700) 2268PN? ? ? ? ? ? 3 根據式（ 75），求軸承應有的 基本額定動載荷 3 36660 6 0 1 2 0 5 0 0 02 2 6 8 7 4 8 81 0 1 0hnLC P N N??? ? ? ?、 (75) 按照軸承樣本的手冊選擇 6005ZZ型號的軸承。按第三強度理論，計算應力 22 4ca ????? （ 61） 通常由彎矩所產生的彎曲應力 ? 是對稱循環(huán) 變應力，而由扭矩所產生的扭轉切應力 ? 則常常不是對稱循環(huán)應力。下圖是根據驅動軸實際受力情況做的力學模型，模型簡圖中作出了，彎矩模型圖和扭矩模型圖。 4. 按彎扭合成強度進行計算 1) 做出軸的力學模型 軸所受的載荷是從軸上零件傳來的。 表 61 軸段位置 軸段直徑和長度 說明 安裝中封輥軸段 Ⅰ Ⅱ 1d? 25 軸的結構，各段的長度及直徑都是經過反求，以及對總體結構分析得到。 圖 61從動軸 我們已知電機的輸出功率約為 ，轉速 90轉 /每分鐘，結合上面設計的軸的結構，我們對其結構進行分析與計算。其設計原則是： ①軸應便于加工，軸上零件應便于裝拆和調整， ②軸和軸上的零件要有準 確的工作位置， ③各零件要牢固而可靠地相對固定， ④改善受力狀況，減小應力集中。 軸的結構設計師確定軸的合理外形和全部結構尺寸。工作中既承受彎矩又承受扭矩的軸稱為轉軸，在包裝機里，中封部分的驅動軸就屬于轉軸，只承受彎矩而不承受扭矩的抽稱為心軸，如掛膜輪，過渡輪，張緊輪度屬于心軸。 畢業(yè)設計（論文） 6 中封裝置重要零部件的校核與計算 從動軸的抗彎扭強度校核計算 軸是組成中封 裝置的主要零件之一，是作回轉運動的傳動零件，她的主要作用是支撐回轉零件及傳遞運動和動力。 4) 從動軸的結構分析 畢業(yè)設計（論文） 圖 513 從動軸 軸中間鉆有長 211mm直徑 10mm的深孔。中間開有鍵槽，與軸配合后，軸轉帶動中封輥轉動，完成拉膜和封袋動作。 2) 輥筒結構設計分析 中封輥要同時實現拉膜和封口，它的機構可設計如圖 511所示。生產過程中輥筒半徑、袋長一般保持不變，要提高包裝機的生產能力，必須提高縱封輥輥筒的旋轉速度。為適應各種薄膜的熱封需要，提高包裝成品的美觀性，縱封輥輥筒的熱封面寬一般為 5～10mm，輥面上雕刻有直紋、斜紋或網紋等花紋。由上分析可知封輥采用橫紋結構形式，解決了封縫的密合性與可撕性的矛盾，使糖果包裝具有可靠性和實用性。幾道封印可以形成互補作用，解決了用豎紋輥封合時如封縫有一道小封印沒有封合好，就會順著這道封印裂開現象。封合后的縱封縫由7～ 8個距離為 1． 57mm的封印組合而成 (如圖 59)。安裝時保證兩輥輪的橫紋互相偶合如圖 58。封輥表面采用橫紋 圖 58 封輥表面結構工作示意圖 結構形式，可解決封縫的密合性與可撕性之間的矛盾。目前糖果行業(yè)都采用無毒無害的復合薄膜塑料包裝材料。很方便的在封縫中撕開包裝。 3) 為保證食用衛(wèi)生性和方便性，要求糖果包裝具有密封性、牢同性和可撕 性。 畢業(yè)設計（論文） 圖 57中封裝置結構原理示意圖 2. 中封裝置的結構特點 1) 中封輥采用帶有網紋的金屬輥，兩輥之問靠彈簧力保持著適當的壓 力， 使包裝紙沒有明顯的松馳、打滑現象。封合輥芯部裝有電熱環(huán)，它發(fā)出的熱量通過輔射傳給封輥體。 畢業(yè)設計（論文） 圖 55復合式縱封器機構 圖 56枕式 包裝機中封裝置 1. 中封裝置的結構原理 中封裝置的結構原理如圖 57所示，圖中： 1為復合薄膜； 2為封合輥； 3為封縫。圖 55所示為一種輥式拉膜、板式加熱、輥式熱封的連續(xù)式縱封器機構，同時繼續(xù)牽引薄膜往前運動。間歇式縱封裝置又稱為板式縱封器，大多呈斑條狀結構，多采用凸輪、氣缸等結構， 推動熱封器做往復直線運動，實現薄膜的熱封合，其后還需借助其它裝置完成拉膜動作。根據包裝薄膜運動方式的不同，可將中封裝置分為連續(xù)式和間歇式兩大類?；剞D式端封的結構形式如圖 514所示。為簡化機構設計、減小端封器體積，一般將橫封器與切斷裝置結合在一起設計。 圖 54 熔切式熱封 1 送膜輥 2 薄膜 3 橡膠輥 4 密封部 5 加熱刀 8. 高頻熱封 這種熱封方法如圖 54所示，是利用上下電極 2壓緊薄膜 4，加上高頻電壓，由聚合物的介電損失發(fā)熱進行熱封。 6. 脈沖熱封 畢業(yè)設計（論文） 鎳鉻合金條 2將薄膜 4壓在耐熱橡膠 5 上，瞬間通過大量電流加熱鎳鉻合金條，利用這種熱進行熱封。 5. 滑動式熱封 滑動式熱封用于裹包包裝。 圖 52 滾輪式熱封 1 加熱滾輪 2 薄膜 3 密 封部 3. 帶式熱封 如圖 53 所示，它是將疊合的兩層薄膜 2 夾在一對回轉的聚四氟乙烯帶 1之間，經帶內側的加熱部 4和冷卻部 5使薄膜 2封合。 圖 51 板式熱封 1 加熱板 2 密封部 3 薄膜 4 耐熱橡膠 5 底座 2. 滾輪式熱封 如圖 52所示，它是加熱一對滾輪 1中的一個或兩個，使疊合的薄膜 2從兩滾輪之間通過而熱封。 1. 板式熱封 這是一種最普通的熱封方式。 封口機械的分類 在包裝容器內盛裝產品后，對容器進行封口的機械，稱為封口機械，在枕式包裝里面，它包含兩部分，中封機構和端封機構。 畢業(yè)設計（論文） 5 封口機械的設計 概述 柔性包裝材料（如普通紙、玻璃紙、蠟紙、復合薄膜、塑料等）的封口一般是粘封或熱封，不需要另設封口機，封口是在相應的裹包或帶裝機上完成。這時，應采用有一定調心性能的調心球軸承或帶座外球面球軸承。 3) 保持架的材料與結構對軸承轉速影響極大。 2. 軸承的轉速 從工作轉速對軸承的要求看，可以確定一下幾點： 畢業(yè)設計（論文） 1) 球軸承與滾子軸承相比較，有較高的極限轉速，故在高速時優(yōu)先選用球 軸承。 根據載荷的大小選擇軸承時，由于滾子軸承中主要元件間是線接觸，宜用于承受大的載荷，承載后的變形也較小。由表 10— 2 查的使用系數 AK =1；由表 10— 4 插值法查的 7 級精度，齒輪相對支撐對稱布置時， HK? =；由 bh =， HK? = 查圖 10— 13得 FK? =；故載荷系數： A v H FK K K K K???? （ 418） (6) 按實際的載荷系數校正所算的分度圓直徑，由式（ 10— 10a）得 31ttKddK?? 3 1 .2 81 1 3 .8 1 1 6 .2 71 .2 mm?? （ 419） (7) 計算模數 m 1 1 6 .2 7 1 .9 460dm z? ? ? 軸承的選擇 包裝機的很多部分都用到了軸承，因此軸承在枕式包裝機中起著重要的作用，選擇的軸承是否合適，嚴重影響包裝機能否正常運行。 (2) 計算小齒輪的轉矩 5 5 411 19 5 . 5 1 0 9 5 . 5 1 0 2 . 5 2 6 . 5 1 090PT N m m N m mn? ??? ? ? ? ? ? （ 48） 畢業(yè)設計（論文） (3) 由表（ 107）選取齒寬系數 d? = (4) 由表（ 106）查 的彈性影響系數 EZ = 12aMP (5) 由圖 1021d 按齒面硬度查的齒輪的接觸疲勞強度極限 lim1 400H MP? ? (6) 由式 1013 計算力學循環(huán)次數 1160 hN n jL? =60x90x（ 2x8x300x10） = 10? （ 49） 12NN?? 10? (7) 由圖 10— 19 區(qū)接觸疲勞壽命系數 12Hn HnKK?? (8) 計算接觸疲勞許用應力 去是小概率為 1%，安全系數 S=1，由式（ 10— 12）得： l i m12[ ] [ ] 1 . 1 4 0 0 4 4 0HnHH K M P a M P as??? ? ? ? ? ? （ 410） 2) 計算 (1) 計算齒輪的分度圓直徑 d，帶入 []H? 中較小的值 2131 12 . 3 2 ( )[]EtdHK T Zud u ????? （ 411） = 4 23 1 . 2 2 6 . 5 1 0 2 1 8 9 . 82 . 3 2 ( ) 1 1 3 . 7 81 1 4 4 0 m m m m?? ?? (2) 計算圓周速度 v 11 3 . 1 4 1 1 3 . 7 8 9 0 0 . 5 6 /6 0 1 0 0 0 6 0 1 0 0 0tdnv m s? ??? ? ??? (3) 計算齒寬 b 1dtbd?? ? ? = （