【正文】 功率譜法 謝謝！ 13801170396 。 影響計算結(jié)果，故一般要求對結(jié)果進行分析，并在線性范圍內(nèi)與反應(yīng)譜的分析結(jié)果進行校核比較。依據(jù)是否考慮結(jié)構(gòu)的非線性行為，分為線性動力時程分析和非線性動力時程分析兩種。 單振型反應(yīng)譜法 多振型反映譜法 等效線性化方法 缺點：無法反應(yīng)地震動持續(xù)時間和非線性的影響，還有多振型的組合等問題。 單自由度彈性振子對應(yīng)某一個強震記錄情況下，體系的周期與絕對加速度、相對速度哈相對位移的最大反應(yīng)量之間的關(guān)系曲線。 此方法在建筑結(jié)構(gòu)抗震規(guī)范中使用。 3 分析得到表示特征荷載與特征位移之間相互關(guān)系的曲線，通常為墩底剪力與上部結(jié)構(gòu)質(zhì)量中心處位移之間的曲線，也稱能力曲線，也可以做需求分析，一般的非線性靜力分析無此過程。與一般的非線性靜力分析方法的主要差別在于： 1 分析需要預(yù)先假定一個荷載分布模式，一般的非線性靜力分析的外加荷載是確定的。 非線性靜力 Pushover分析 — 倒塌模態(tài)分析方法 20世紀 60年代開始發(fā)展。 1923年關(guān)東大地震后，日本規(guī)范采用了靜力法概念基礎(chǔ)上的震度法，即以 結(jié)構(gòu) 10%的總重量作為水平地震力 來考慮地震作用，一直沿用至今。 目前各國的標準規(guī)范和國際通用軟件均采用確定性分析方法。有靜力法、擬靜力法、反應(yīng)譜法、動態(tài)時程法。 結(jié)構(gòu)響應(yīng)的期望極值可根據(jù)其自功率譜按附錄 計算。 當不考慮地震動輸入的空間變化效應(yīng)時，結(jié)構(gòu)響應(yīng)的自功率譜可按附錄 。 功率譜法 適用反應(yīng)譜法計算的結(jié)構(gòu)，一般也可用功率譜法計算。 ，當采用 3組時程波計算時，應(yīng)取 3組計算結(jié)果的最大值；當采用 7組時程波計算時，可取 7組結(jié)果的平均值。 用多振型反應(yīng)譜法計算時，所考慮的振型階數(shù)應(yīng)在計算方向獲得 90％以上的有效質(zhì)量。規(guī)則橋梁的抗震計算可采用本細則第 法。 反應(yīng)譜法 反應(yīng)譜法包括單振型反應(yīng)譜法和多振型反應(yīng)譜法。 進行非線性時程分析時，墩柱可采用鋼筋混凝土彈塑性空間梁柱單元。 規(guī)則橋梁可按本細則第 ?？傮w和局部空間模型應(yīng)滿足以下要求： 1 總體空間模型宜包括所有橋梁結(jié)構(gòu)及其連接方式，通過對總體空間模型的分析，確定結(jié)構(gòu)的空間耦聯(lián)地震反應(yīng)特性和地震最不利輸入方向。 橋梁結(jié)構(gòu)動力計算模型應(yīng)能正確反映橋梁上部結(jié)構(gòu)、下部結(jié)構(gòu)、支座和地基的剛度、質(zhì)量分布及阻尼特性，從而保證在 E1和 E2地震作用下引起的慣性力和主要振型能得到反映；一般情況下橋梁結(jié)構(gòu)的動力計算模型應(yīng)滿足下列要求： 1計算模型中的梁體和墩柱可采用空間桿系單元模擬，單元質(zhì)量可采用集中質(zhì)量代表；墩柱和梁體的單元劃分應(yīng)反映結(jié)構(gòu)的實際動力特性； 2 支座單元應(yīng)反映支座的力學(xué)特性； 3 混凝土結(jié)構(gòu)的阻尼比可取為 ；進行時程分析時，可采用瑞利阻尼； 4 計算模型應(yīng)考慮相鄰結(jié)構(gòu)和邊界條件的影響。 建模原則 在 E1和 E2地震作用下，一般情況下應(yīng)首先建立橋梁結(jié)構(gòu)的空間動力計算模型?；谀芰ΡＷo設(shè)計原則的結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計過程，一般都具有以下特征： 1 選擇合理的結(jié)構(gòu)布局； 2 選擇地震中預(yù)期出現(xiàn)的彎曲塑性鉸的合理位置，保證結(jié)構(gòu)能形成一個適當?shù)乃苄院哪軝C制；通過強度和延性設(shè)計，確保潛在塑性鉸區(qū)域截面的延性能力； 3 確立適當?shù)膹姸鹊燃?，確保預(yù)期出現(xiàn)彎曲塑性鉸的構(gòu)件不發(fā)生脆性破壞模式（如剪切破壞、粘結(jié)破壞等），并確保脆性構(gòu)件和不宜用于耗能的構(gòu)件（能力保護構(gòu)件）處于彈性反應(yīng)范圍； 具體到梁橋，按能力保護設(shè)計原則，應(yīng)考慮以下幾方面： 1 塑性鉸的位置一般選擇出現(xiàn)在墩柱上，墩柱作為延性構(gòu)件設(shè)計，可以發(fā)生彈塑性變形，耗散地震能量 ,梁式橋的塑性鉸區(qū)域見圖 。以后這個原則先后被美國、歐洲和日本等國家的橋梁抗震規(guī)范所采用。 1971年美國圣弗爾南多（ San Fernand）地震爆發(fā)以后，各國都認識到結(jié)構(gòu)的延性能力對結(jié)構(gòu)抗震性能的重要意義；在 1994年美國北嶺（ Northridge）地震和 1995年日本神戶（ Kobe）地震爆發(fā)后，強調(diào)結(jié)構(gòu)總體延性能力，已成為一種共識。墩柱的抗剪強度宜按能力保護原則設(shè)計。 梁橋延性抗震設(shè)計 鋼筋混凝土墩柱橋梁，抗震設(shè)計時，墩柱宜作為延性構(gòu)件設(shè)計。 條文說明： － 地震作用下梁體的慣性力按橋墩的剛度分配給下部結(jié)構(gòu)，如相鄰橋墩剛度相差較大，水平地震力在下部結(jié)構(gòu)間的分配一般不理想，這時可以通過在剛度較大的墩處設(shè)置活動支座或彈性支座（橡膠支座）來減小剛度較大橋墩所受水平地震力，矮墩一般剛度較大，不宜設(shè)置固定支座而宜設(shè)置板式橡膠支座來減小地震力。 不宜在梁橋的矮墩設(shè)置固定支座，矮墩宜設(shè)置活動支座或板式橡膠支座。 表 橋梁抗震分析可采用的計算方法 表中： TH— 線性或非線性時程計算方法； SM— 單振型反應(yīng)譜或功率譜方法； MM— 多振型反應(yīng)譜或功率譜方法； 橋梁分類 地震作用 B類 C類 D類 規(guī)則 非規(guī)則 規(guī)則 非規(guī)則 規(guī)則 非規(guī)則 E1 SM/MM MM/TH SM/MM MM/TH SM/MM MM E2 SM/MM TH SM/MM TH 對于上部結(jié)構(gòu)連續(xù)的橋梁，各橋墩高度宜盡可能相近。 由于拱橋的地震反應(yīng)相對較復(fù)雜，其動力響應(yīng)一般不由一階振型控制，因此，本細則把拱橋列入非規(guī)則橋梁一類。迄今為止，國內(nèi)還沒有對規(guī)則橋梁結(jié)構(gòu)的定義范圍作專門研究，這里僅借鑒國外一些橋梁抗震設(shè)計規(guī)范的規(guī)定并結(jié)合國內(nèi)已有的一些研究成果，給出表 。具體地講，要求實際橋梁的跨數(shù)不應(yīng)太多，跨徑不宜太大（避免軸壓力過高），在橋梁縱向和橫向上的質(zhì)量分布、剛度分布以及幾何形狀都不應(yīng)有突變，相鄰橋墩的剛度差異不應(yīng)太大，橋墩長細比應(yīng)處于一定范圍，橋址的地形、地質(zhì)沒有突變，而且橋址場地不會有發(fā)生液化和地基失效的危險等等；對彎橋和斜橋，要求其最大圓心角和斜交角應(yīng)處于一定范圍；對安裝有隔震支座和（或）阻尼器的橋梁，則不屬于規(guī)則橋梁。使用滑板支座、 減隔震支座等屬于非規(guī)則橋梁 下部結(jié)構(gòu)類型 橋墩為單柱墩、雙柱框架墩、多柱排架墩。 且一聯(lián)累計角 90176。表 ，不在此表限定范圍內(nèi)的梁橋?qū)儆诜且?guī)則橋梁，拱橋為非規(guī)則橋梁。 常規(guī)橋梁抗震計流程可參見圖 。 122212jjjjjjjaaaa??????? 設(shè)計地震動功率譜 已作地震安全性評價的橋址，設(shè)計地震動功率譜要根據(jù)專門的工程場地地震安全性評價的結(jié)果確定。 未作地震安全性評價的橋址，可根據(jù)本細則設(shè)計加速度反應(yīng)譜，合成與其兼容的設(shè)計加速度時程；也可選用與設(shè)定地震震級、距離大體相近的實際地震動加速度記錄，通過時域方法調(diào)整，使其反應(yīng)譜與本細則設(shè)計加速度反應(yīng)譜兼容。 基巖場地： ?土層場地 ： 式中： T —— 結(jié)構(gòu)自振周期（ s）。當結(jié)構(gòu)的阻尼比按有關(guān)規(guī)定取值不等于 ，阻尼調(diào)整系數(shù)應(yīng)按下式取值。 表 場地系數(shù) Cs ACCCS a x ? 設(shè)防烈度