【正文】 我會時刻牢記老師們的教誨，抱著一顆求索和感恩的心踏實的走下去。大學最后一學期的畢業(yè)設計，讓我們大家都了解到了團結的重要性，更是深知任何一項精細的工作都不可能是一個人在一個封閉的環(huán)境中獨立完成的，交流是一種學習，也是對能力的一種 提高。在畢業(yè)設計過程中，他們也給了我很大的幫助。我從老師身上學到很多，他那負責任的心讓我看到做人應有的態(tài)度，我知道更需努力好好學習不斷充實、打牢專業(yè)知識，同時更要鍛煉自己的毅力、負責任的態(tài)度，塑造、提升自身的人格魅力。它不僅能鞏固和加深已學過的基礎知識、專業(yè)知識，提高綜合運用、進行獨立分析和解決實際問題的能力，而且還能培養(yǎng)學生的綜合素質、工程實踐能力和創(chuàng)新能力，更是我們大學 時代 的完美印記 ?? 首先，我要感謝 我的指導老師 劉 老師 ！正是有了 屈 老師的精心指導和安排，我的畢業(yè)設計順利按時完成。在實際設計時還需注意的問題還有很多，需要改良的地方很多，設計就是一個不斷改良，將最初的設計理念在圖紙上展現(xiàn)出來。由此可見這五個方面各有所重。但往往設計人員注意到適用、安全、經(jīng)濟、美觀，而忽略了便于施工。所以在框架設計時應遵循強柱弱梁的原則。層間位移極限增大，利于抗震。由于 ???bhw ，所以采用公式： bhfcc? 而 kNbhf cc 0 ??????? maxV ， 滿足要求。由于 ???bhw ，所以采用公式： bhfcc? 而 kNbhf cc 0 ??????? maxV ， 滿足要求。取每根柱的柱頂和柱底兩個截面為控制截面。取附加箍筋 B8200雙材料 結構構件 受力狀態(tài) RE? 鋼筋混凝土 梁 受彎 軸壓比小于 偏壓 軸壓比不小于 偏壓 抗震墻 偏壓 各類構件 受剪、偏拉 肢，則在長度 s內(nèi)可布置附加鋼筋排數(shù)， 排，可取 6,51200/800 ???m 次梁兩側各布置 3排 ， 另加吊筋 1C18。支座處控制截面 mmas 50? ,跨中截面采用單層配筋 mmaS 35? 。 材料選擇：采用 C30 混凝土， mmNfc ? ， mmNft ? 。本工程為框架三級抗震，故 r? ＝ lbM 、 rbM －梁左、右端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設計值。式中： RE? —— 承載力抗震調整系數(shù) S —— 地震作用效應或地震作用于其他荷載效應的基本組合 R —— 結構構件的承載力 在配筋計算時，組合表中與地震力組合的內(nèi)力均應乘以承載力抗震調整系數(shù) RE? 后，再與靜力組合的進行比較，然后選出最不利的內(nèi)力。應當注意，由于地震荷載的方向是可變的，故梁、柱的彎矩，剪力和軸力方向也是變化的。節(jié)點左右梁端剪力之和即為柱的層間軸力增量。因節(jié)點處梁端彎矩之和等于柱端彎矩之和 ，梁每端彎矩可由柱端彎矩之和按梁的線剛度之比分配而得。則：水平地震影響系數(shù)最大值 max? 和結構的特征周期 gT 分別為： max? =,gT =.由于 T1﹥ gT = =,故應考慮頂部附加水平地震作用。） 框架在活荷載標準值作用下的彎矩圖 7. 水平荷載作用下框架的內(nèi)力分析 重力荷載代表值計算 梁柱的自重計算 梁柱自重計算 內(nèi)外填充墻重的計算 外墻自重 (128 )+( 16 +7 +4 + ) =1227kN 內(nèi)墻自重（含門窗） (（ 16+ 16+ 11） 13 )+13 =1763kN 則：外墻重力荷載： 外墻G =1227kN 內(nèi)墻重力荷載： 內(nèi)墻G =1763kN 樓板的恒載活載計算 恒載： =3543kN 活載： + 2=1921kN 綜上 ： 第二至四層重力荷載代表值為 G=梁柱的自重＋板自重 +內(nèi)外填充墻自重 +12 活載 =10568kN 屋頂層重力荷載代表值計算 梁柱的自重計算 梁的自重： 2 (+6) 25= 柱的自重： ( 25+ 2） 3 4=75kN 墻體的自重計算（含門） 編號 截面面積（ 2mm） 長度（ m) 數(shù)量 每根重量（ kN） 總重（ kN） L1 200 400 28 L2 200 400 64 9 L3 200 400 6 12 L4 300 500 28 27 L5 300 400 14 Z1 500 500 56 墻自重 : ((+6) 2 ) =161kN 女兒墻自重： 25 2 (+6)= kN 屋面板計算 面積 ： A=6 = 2m 恒荷載： = 活荷載： = 綜上 ： 頂層重力荷載代表值為 G=梁柱的自重 +墻體的自重 +屋面板自重 +12 活荷載 +女兒墻及天溝自重 =584kN 框架側移剛度計算 柱的側移剛度 D值按下式計算 ：212hiD cc?? 式中 c? 為柱側移剛度修正系數(shù) 橫向框架柱側移剛度 D值計算 框架橫向自振周期的計算 按頂點位移法求結構基頻，本設計考慮填充墻對框架剛度的影響，將質量按結構分布情況簡化成無限質點的懸臂立桿，導入以直桿頂點位移表示 的基頻計算 公式 一般層 ?K =)(2 )( 所求柱線剛度上、下層梁線剛度cb ii? ????KKc 2? 212hiD cc?? (N/mm) 底層 ?K = )( )(所求柱線剛度 上層梁線剛度c bi i? ?????KKc 2? 底層 A軸柱 B軸柱 (+)/= 9285 ?D (6440 2+9285 2) 14=440300 其它層 A軸柱 2/（ 2） = 6343 B軸柱 ( 2+ 2)/(2)= 13638 ?D (6343 2+13638 2) 14=559468 式，這樣，只需求出結構的頂點水平位移，結構的基本頻率計算式： TT ?? 01 ? 式中： 0? — 基本周期調整系數(shù)，考慮填充墻使框架自振周期減少的影響，框架結構取 — ，該框架取 T? — 框架的頂點位移 在未求出框架周期前，無法 求出框架的地震力及位移， T? 是將框架的重力荷載視為水平作用力，求出框架的假想位移，然后，由 T? 求出 T ,再用 T 求出框架結構的底部剪力，進而求出框架的各層剪力及結構的真正位移 。 m MBC=MCB= m MBC=MCB= m； M6BC=M6CB= m ； MBC=MCB= AB、 CD跨梁： )( )(123330 mEElEIi ????????? BC跨梁： )( )(121223330 mEElEIi ????????? 柱子的線剛度： )( )(1213335432 mEElEIi ????????層、 )( )(1213331 mEElEIi ????????層 6. 豎向荷載作用下框架內(nèi)力分析 恒荷載 作用下內(nèi)力計算 樓面固端彎矩計算 為了滿足工程精度的要求同時考慮到計算的簡便，我們采用彎矩二次分配法。 框架梁柱線剛度 對現(xiàn)澆樓蓋，中框架（非兩端頭）梁取 I= 2I0 ,對于邊框架梁取 I= 。底層柱