【正文】 表30連續(xù)梁正截面計(jì)算截面A1B2C3D4EM〈〈〈〈0. 0928〈〈〈〈250432554450514545813144
。各跨跨中及支座截面的彎矩設(shè)計(jì)值按下面的公式計(jì)算： 計(jì)算結(jié)果見表28表29 連續(xù)梁彎矩計(jì)算表截面A1B2C3 D4E彎矩系數(shù)5．7755．7755．7756．36．36．96．9均布荷載作用下連續(xù)梁的剪力按下面公式計(jì)算：計(jì)算結(jié)果見表30表30 連續(xù)梁的剪力計(jì)算截面AE剪力系數(shù) 配筋計(jì)算 縱向連續(xù)梁跨中按T形計(jì)算，其翼緣的寬度取二者的較小值： 所以取 判斷跨中截面屬于哪一類T形截面，取 則 所以屬于第一類T形截面 支座截面按矩形截面設(shè)計(jì)， 連續(xù)梁正截面計(jì)算見表30。 荷載計(jì)算恒載計(jì)算： 總計(jì) 活載計(jì)算： 計(jì)算簡圖縱向連續(xù)梁，橫梁中間跨 由于連續(xù)梁與橫向框架整澆，則邊跨計(jì)算跨度也取凈跨左邊跨右邊跨邊跨與中間跨的計(jì)算跨度相差，所以不可以按等跨連續(xù)梁計(jì)算。 聯(lián)合基礎(chǔ)的配筋圖見圖33。2） 橫向鋼筋（采用HRB335級鋼筋) 柱B處等效梁寬為： 折成每米板內(nèi)寬度的配筋面積為，實(shí)配1290()。圖32 二柱矩形聯(lián)合基礎(chǔ)計(jì)算簡圖及V，M圖d） 基礎(chǔ)高度計(jì)算 取h=1000mm, 。a） 荷載計(jì)算 由柱傳至基頂?shù)暮奢d：由柱的內(nèi)力組合表可查得 N= V=由基礎(chǔ)梁傳至基頂?shù)暮奢d：（G） 底層外縱墻自重 基礎(chǔ)梁自重 G=（+）（）= G對基礎(chǔ)底面中心的偏心距為 ==作用于基底的彎矩和相應(yīng)基頂?shù)妮S向力設(shè)計(jì)值為：（假定基礎(chǔ)高度為1100mm） b) 基底尺寸的確定因?yàn)榻Y(jié)構(gòu)的對稱性,所以主要荷載的合力作用點(diǎn)和基礎(chǔ)底面形心重合,無需計(jì)算主要荷載的合力作用點(diǎn)位置來確定基礎(chǔ)長度。第一：沿長邊方向的配筋計(jì)算 在第一組荷載設(shè)計(jì)值作用下，前面已經(jīng)算得 ，相應(yīng)于柱邊及變階處的凈反力為： 則 選用2412（12100）第二：沿短邊方向的配筋計(jì)算 在第二組荷載設(shè)計(jì)值作用下，均勻分布的土壤凈反力為： 選用15φ8（φ8200）, （可以） 圖31 基礎(chǔ)配筋圖 4．11．2 聯(lián)合基礎(chǔ)設(shè)計(jì)典型的雙柱聯(lián)合基礎(chǔ)可以分為三種類型，即矩形聯(lián)合基礎(chǔ)，梯形聯(lián)合基礎(chǔ)和連梁聯(lián)合基礎(chǔ)。第二：在第一組荷載作用下的沖切力沖切力近似按最大地基凈反力計(jì)算取，由于基礎(chǔ)寬度b=，小于沖切錐體底邊寬度時(shí)，沖切力作用面積為矩形第三：變階處的抗沖切力 由于基礎(chǔ)寬度小于沖切錐體底邊寬度，故， 滿足要求。4．11．1 獨(dú)立基礎(chǔ)設(shè)計(jì) 以底層A柱基礎(chǔ)計(jì)算為例a) 荷載計(jì)算：（以底層A柱基礎(chǔ)計(jì)算為例）由柱傳至基頂?shù)暮奢d：由柱的內(nèi)力組合表可查得 第一組： N= V= 第二組： M= V= 由基礎(chǔ)梁傳至基頂?shù)暮奢d：（G） 底層外縱墻自重 基礎(chǔ)梁自重 G=（+）（）= G對基礎(chǔ)底面中心的偏心距為 ==作用于基底的彎矩和相應(yīng)基頂?shù)妮S向力設(shè)計(jì)值為：（假定基礎(chǔ)高度為1100mm） 第一組： 第二組： 圖28 基礎(chǔ)高度尺寸圖b) 基底尺寸的確定第一：確定l和b 取l/b=， 解得： b=,l= 驗(yàn)算的條件： 第二：驗(yàn)算另一組荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)的基底應(yīng)力： 第二組： （可以） （可以） C) 確定基礎(chǔ)高度 采用錐形杯口基礎(chǔ)，根據(jù)構(gòu)造要求，初步確定基礎(chǔ)剖面尺寸如下圖所示，由于上階底面落在柱邊破壞錐面之內(nèi)，故該基礎(chǔ)只須進(jìn)行變階處的抗沖切驗(yàn)算。而A ，D軸設(shè)計(jì)成柱下獨(dú)立基礎(chǔ)。為使聯(lián)合基礎(chǔ)的基底壓力分布較為均勻，應(yīng)使基礎(chǔ)底面形心盡可能接近柱主要荷載的合力作用點(diǎn)。 斜梁跨中最大彎距設(shè)計(jì)值 kN/m 斜梁端部最大剪力 斜梁支座反力 第四,承載力計(jì)算 踏步位于斜梁上部,且梯段兩側(cè)都有斜邊梁,故斜梁按倒L形截面設(shè)計(jì) 翼緣計(jì)算寬度 翼緣高度取踏步板斜板厚度 鑒別T型截面類型 屬于第一中T型截面,則 選用2φ12, 平臺板設(shè)計(jì) 1)平臺板取1m寬作為計(jì)算單元,平臺板近似按短跨方向的簡支板計(jì)算 計(jì)算跨度 平臺板厚度 t= 60m 圖26 平臺板計(jì)算簡圖2)荷載計(jì)算 恒載: 平臺板自重 kN/m 30厚水磨石面層 25 = kN/m 板底抹灰重 171 = 合計(jì) kN/m 活載: = kN/m g+q = + = 3)內(nèi)力計(jì)算 跨中彎距 板端彎距 正截面受彎承載力計(jì)算 選用φ8130 , 斜截面受剪承載力計(jì)算 按構(gòu)造配筋,選雙肢箍φ8200 平臺梁的設(shè)計(jì)1)平臺梁截面尺寸取h = 400 mm , b = 200 mm2)平臺梁荷載計(jì)算恒載: 由平臺板傳來的均布恒載 由平臺板傳來的均布恒載 平臺梁自重 平臺梁抹灰重 均布荷載設(shè)計(jì)值 kN/m 由斜梁傳來的集中荷載設(shè)計(jì)值 G+Q = kN/m3)平臺梁內(nèi)力計(jì)算 計(jì)算跨度 支座反力R為 kN圖27 平臺梁計(jì)算簡圖平臺梁跨中最大彎距設(shè)計(jì)值 梁端截面剪力V 由于靠近樓梯間墻的梯段斜梁距支座過近,剪跨過小,故其荷載將直接傳至支座,所以計(jì)算斜截面宜取在斜梁內(nèi)側(cè),此處剪力為 4)截面設(shè)計(jì) ①正截面受彎承載力計(jì)算 選用3φ14, ②皆截面受剪承載力計(jì)算 ,所以只需按構(gòu)造配置箍筋, ,選用雙肢φ82005)吊筋計(jì)算 ,則所需箍筋總數(shù)為 在梯段斜梁兩側(cè)各配置兩個(gè)雙肢φ8箍筋。 踏步板截面的折算高度截面有效高度?。籦=300mm。 圖25 樓梯結(jié)構(gòu)平面布置圖1． 荷載計(jì)算 踏步板自重 踏步抹灰重 底面抹灰重 恒載 活載 =總荷載設(shè)計(jì)值 ?；炷翞镃30，梁中受力筋為Ⅱ級，其余鋼筋采用Ⅰ級鋼。表27 板的配筋計(jì)算截面（(mm)配筋實(shí)用跨中B區(qū)格方向111375φ10200393方向103387φ10200393D區(qū)格方向111349φ10200393方向103347φ10200393支座BB111623φ10100826BD111623φ10100826B邊支座111684φ10100826D邊支座111630φ10100826D邊支座111605φ10100826表中 A, C單向板計(jì)算:荷載計(jì)算同前雙向板。 D區(qū)格跨中及BD支座減小20%。（2） 對于邊區(qū)格跨中截面及第一內(nèi)支座截面“當(dāng)， 當(dāng)，（3） 樓板的角區(qū)格不折減。支座截面處。圖24 板的區(qū)格劃分B區(qū)格板 D區(qū)格板 第四,截面設(shè)計(jì)截面的有效高度：選用的鋼筋作為受力主筋，則（短跨）方向跨中的截面的。支座最大負(fù)彎矩可近似按活載滿布求得，即內(nèi)支座固定時(shí)，作用支座彎矩，所有區(qū)格板可分為A、B類，計(jì)算彎矩時(shí)考慮泊松比影響，取。所以,B D區(qū)格板按雙向板計(jì)算，A，C區(qū)格板按單向板計(jì)算。驗(yàn)算梁柱節(jié)點(diǎn)抗震受剪承載力，采用公式如下： 滿足要求。柱上端加密區(qū)的長度取，取600mm，柱根取1200mm非加密區(qū)取481504．8．3節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)抗震規(guī)范規(guī)定,對一,二級抗震等級的框架節(jié)點(diǎn)必須進(jìn)行受剪承載力計(jì)算,而抗震等級為三四級的框架節(jié)點(diǎn)以及各抗震等級的頂層端節(jié)點(diǎn)核心區(qū)，,可不進(jìn)行節(jié)受剪承載力計(jì)算，僅按構(gòu)造要求配箍即可。柱上端加密區(qū)的長度取，取700mm，柱根取1400mm。選用M大N小的組合,最不利組合為 查表得,則柱計(jì)算長度 所以