某學(xué)校六層教學(xué)樓結(jié)構(gòu)與施工設(shè)計畢業(yè)論文(參考版)
2025-07-01 14:55本頁面
【正文】 用于承載力計算的框架梁由可變荷載效應(yīng)控制的基本組合表（梁1A~1B）層恒載活載左風(fēng)右風(fēng)Ms,maxMs,min①②③④項目組合值項目組合值6左M ①+②+④ 中V ①+②+③ 右M ①+②+③ 1左M ①+②+④ 中V ①+②+③ 右M ①+②+③ 注：表中彎矩的單位為KN用于承載力計算的框架梁由永久荷載效應(yīng)控制的基本組合表（柱1B）層恒載活載Nmax及相應(yīng)的M、VNmin及相應(yīng)的M、V｜M｜max及相應(yīng)的N、V①②項目組合值項目組合值項目組合值3上M ①+② ①+② ①+② N 下M ①+② ①+② ①+② N V 1上M ①+② ①+② ①+② N 下M ①+② ①+② ①+② N V 注：恒載①； 活載②；表中彎矩的單位為KN用于承載力計算的框架梁由可變荷載效應(yīng)控制的基本組合表（柱1B）層恒載活載左風(fēng)右風(fēng)Nmax及相應(yīng)的M、VNmin及相應(yīng)的M、V｜M｜max及相應(yīng)的N、V①②③④項目組合值項目組合值項目組合值3上M ①+②+④ ①+③ ①+③+② N 下M ①+②+④ ①+③ ①+④+② N V 1上M ①+②+④ ①+③ ①+③+② N 下M ①+②+④ ①+③ ①+④+② N V 注：恒載①； 活載②、和風(fēng)荷載③、④； 表中彎矩的單位為KN用于承載力計算的框架梁由永久荷載效應(yīng)控制的基本組合表（梁1A~1B）層恒載活載Mmax及相應(yīng)的VMmin及相應(yīng)的V｜V｜max及相應(yīng)的M①②項目組合值項目組合值項目組合值6左端M ①+② ①+② V 跨中M ①+② 右端M ①+② ①+② V 1左端M ①+② ①+② V 跨中M ①+② 右端M ①+② ①+② V 注：恒荷載①； 活載②； 以上各值均為支座邊的M和V；表中彎矩的單位為KN各內(nèi)力組合見下表用于承載力計算的框架梁由可變荷載效應(yīng)控制的基本組合表（梁1A~1B）層恒載活載左風(fēng)右風(fēng)Mmax及相應(yīng)的VMmin及相應(yīng)的V｜V｜max及相應(yīng)的M①②③④項目組合值項目組合值項目組合值6左端M ①+②+④ ①+②+④ V 跨中M ①+②+③ 右端M ①+②+③ ①+②+③ V 1左端M ①+②+④ ①+②+④ V 跨中M ①+②+③ 右端M ①+②+③ ①+②+③ V 注：恒荷載①； 活載②、和風(fēng)荷載③、④； 以上各值均為支座邊的M和V； 表中彎矩的單位為KN柱上端控制截面在上層的梁底，柱下端控制截面在下層的梁頂。b/2V邊=Vq由于構(gòu)件控制截面的內(nèi)力值應(yīng)取自支座邊緣處，為此，進(jìn)行組合前，應(yīng)先計算各截面處的（支座邊緣處的）內(nèi)力值。分別考慮恒荷載和活荷載由可變荷載效應(yīng)控制的組合和由永久荷載效應(yīng)控制的組合。m/kN/m6 10035325112 5 10035325112 4 10035325112 310035325112 2 10035325112 1 9393042038 第八章 內(nèi)力組合各種荷載的情況下的框架內(nèi)力求得后，根據(jù)最不利又是最可能的原則進(jìn)行內(nèi)力組合。m/kN/m6 10035315076 5 10035315076 4 10035315076 310035315076 2 10035315076 1 9393014658 橫向水平地震作用下1D軸框架柱剪力和柱端彎矩的計算層ViΣDD imVimyhMc上Mc下號/kN/kNm/kN/m6 10035325777 5 10035325777 4 10035325777 310035325777 2 10035325777 1 9393017524 橫向水平地震作用下1A軸框架柱剪力和柱端彎矩的計算層ViΣDD imVimyhMc上Mc下號/kN/kNm/kN/m6 10035334388 5 10035334388 4 10035334388 310035334388 2 10035334388 1 9393019710 橫向水平地震作用下1B軸框架柱剪力和柱端彎矩的計算層ViΣDD imVimyhMc上Mc下號/kN/kN橫向水平地震作用下1C軸框架柱剪力和柱端彎矩的計算層ViΣDD imVimyhMc上Mc下號/kN/kNh邊柱處的梁 Mb總j=Mc下j+1+ Mc上j中柱處的梁 Mb左j=（Mc下j+1+ Mc上j）Mb右j=（Mc下j+1+ Mc上j）計算過程和結(jié)果見下表?？蚣芨髦臈U端彎矩、梁端彎矩按下式計算:Mc上=Vim(1y)其中反彎點相對高度y見風(fēng)荷載處。m/kN/kN(kN/m)m6 100353 5 100353 416 100353 3100353 2 1003531 93930 Fi、Vi和μi的計算樓層最大位移與樓層層高之比：==滿足位移要求。αmax=α1=（）=又，T1==，無須考慮頂部附加水平地震作用的影響，對于多質(zhì)點體系，結(jié)構(gòu)底部總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值：FEk=α1 Geq== kN各質(zhì)點i的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值按下式計算：Fi=FEk求出Fi后，樓層地震剪力Vi及樓層層間側(cè)移μi亦可算出，計算過程見下表：層GiHiGiHiΣGiHiFiViΣDΔμi號/kN/m/kNαmax式中 γ—衰減系數(shù)，查《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》得，γ=；—阻尼調(diào)整系數(shù)，除有專門規(guī)定外。1） 屋面處的重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算：女兒墻重力荷載代表值的計算G女兒墻=g女兒墻l=(9+++4)=屋面板結(jié)構(gòu)層及構(gòu)造層自重標(biāo)準(zhǔn)值：G屋面板==G梁=(4+)+(+)+(++)++=G柱=[25（）4=G墻=[()+(+4)()+(+)()+()+()]/2= KN屋面雪荷載為0 KNG頂層= G女兒墻+ G屋面板+ G梁+ G柱+ G墻=++++ =2） 其余各層樓面處重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算G墻=()+(+4)()+(+)()+()+()= KNG樓面板=+= KNG梁=(4+)+(+)+(++)++=G柱=25（）4=G標(biāo)準(zhǔn)層= G墻+G樓面板+G梁+G柱=+++=3） 底層樓面處重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算G樓面板=+= KN G梁=(4+)+(+)+(++)++=G墻=(+)/()=G柱=(+)/=G底層= G墻+G樓面板+G梁+G柱=+++=4) 屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算： Q雪=05) 樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算： Q樓面=q教室S教室+q走廊S走廊 =2+=6） 總重力荷載代表值的計算：屋面處：Gwm=+0=樓面處：Glm=+= KN底層樓面處：Gdl=+= KN計算見圖如下圖：（2） 框架柱抗側(cè)剛度D和結(jié)構(gòu)基本自振周期計算1） 橫向D值見風(fēng)荷載計算的表62） 結(jié)構(gòu)的基本自振周期計算 用假想定點位移μT計算機(jī)構(gòu)基本自振周期結(jié)構(gòu)頂點的假想位移按下式計算：VGj=Δμj=VGj/ΣDijμT=式中 Gj—集中在j層樓面處的重力荷載代表值；VGj—把集中在各層樓面處的重力荷載代表值視為水平荷載而得的第j層的層間剪力；ΣDij—第j層所有柱的抗側(cè)力剛度之和；Δμj—第j層的層間側(cè)移。方法同恒荷載作用下的內(nèi)力計算方法。第一節(jié) 水平地震作用計算：40m，以剪切變形為主，且質(zhì)量和剛度沿高度均勻分布，故可采用底部剪力法計算水平地震作用?？蚣苤?jié)點軸力和梁端剪力計算簡圖如下所示：框架柱軸力與梁端剪力的計算結(jié)果見下表：層號 梁端剪力/KN 柱軸力/KN1A~1B跨1B~1C跨1C~1D跨1A軸1B軸1C軸1D軸VbABVbBCVbCDNcAVbABVbBCNcBVbBCVbCDNcCNcD6 5 4 3 2 1 第七章 抗震設(shè)計本建筑的抗震設(shè)防類別為乙類，抗震設(shè)防烈度為7度。各梁端的剪力如下表所示。m)/(KNm/kN/m/(KNm)6 10035334388 5 10035334388 4 10035334388
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