【正文】 V () 干 表 74 橫向框架 A柱彎矩和軸力組合 層 次 截 面 內(nèi) 力 恒荷載 SGk 活荷載 地震 SEk γ RE[(SGk+) +] +SQk + SQk（雪荷載） → ← 6 柱頂 M N 柱底 M N 5 柱頂 M N 柱 底 M N 4 柱頂 M N 柱底 M N 3 柱頂 M N 柱底 M N 2 柱頂 M 20 N 47 柱底 M N 1 柱頂 M N 柱底 M N 表 75 橫向框架 B柱彎矩和軸力組 層 次 截 面 內(nèi) 力 恒荷載 SGk 活荷載 地震 SEk γ RE[(SGk+) +] +SQk + SQk（雪荷載） → ← 6 柱頂 M N 柱底 M N 5 柱頂 M N 柱底 M N 4 柱頂 M N 柱底 M N 3 柱頂 M N 柱底 M N 2 柱頂 。 V () 干 46 B左 M 2 () 干 V () 177。 B右 M 1 () 177。 V 干 5 A M 7 () 177。 0 V 干 B左 M 4 干 V 177。 B右 M 7 177。 V 干 3 A M 177。 7 V 干 B左 M 7 干 V 177。 B右 M 177。 表 73 框架梁內(nèi)力組合表 層 次 截 面 內(nèi) 力 恒載 SGk 活載 SQk 地震 SEk γ RE[(SGk+ )+] +SQk + V＝γ RE[ηc(Mcl +Mcr)/ln+VGb] → ← 1 A M 7 177。 為了避免框架柱腳過(guò)早屈服，一、二、三級(jí)框架結(jié)構(gòu)的底層柱下端機(jī)面的彎矩設(shè)計(jì)值，應(yīng)分別乘以增大系數(shù) 、 和 。 b—— 節(jié)點(diǎn)左右梁端截面反時(shí)針或順時(shí)針?lè)较蚪M合的彎矩設(shè)計(jì)值之和； 恒 +活 /MM? 活恒q=kNm? L/m RA/kN 139。 1()2A GB GA EA EBqlR M M M Ml? ? ? ? ? 跨間最大彎矩出現(xiàn)在截面剪力為 0 處，則跨間最大彎矩距支座 A的距離 x，可按下式求解 ARx q? 跨間最大彎矩的計(jì)算式為：當(dāng) x0 式，取 x＝ 0，按下式計(jì)算 max GA EAM M M?? ? 水平風(fēng)作用為右風(fēng)時(shí)，上述公式中EA EBMM、為“ ”號(hào)， 表 72 x及 Mmax的具體數(shù)值見 43 柱內(nèi)力組合 柱內(nèi)力控制截面一般取柱上、下端截面，每個(gè)截面上有 M、 N、 V。 考慮框架梁端的塑性內(nèi)力重分布，梁端彎矩需考慮彎矩調(diào)幅，因而表中GK QKSS，兩列中的彎矩值為乘以彎矩調(diào)幅系數(shù) 后的值，而剪力值仍采用調(diào)幅前的剪力值。 梁內(nèi)力組合見 表 (表 7 7 7 7 77) 框架內(nèi)力組合 組合時(shí)，僅考慮一、二、六層梁的內(nèi)力組合，因?yàn)?2～ 6層的梁中，豎向的恒載和活載作用下梁的內(nèi)力基本相同，在水平荷載作用下二層梁較三、四、五、六層梁大，因而為簡(jiǎn)化計(jì)算，僅考慮二層梁， 3～ 6層梁的配筋同二層梁。但為了應(yīng)用方便，在抗震設(shè)計(jì)中仍采用非抗震設(shè)計(jì)時(shí)的材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，而是通過(guò)引入承載力抗震調(diào)整系數(shù)RE?來(lái)提高其承載力。 均布 活荷載的組合系數(shù)為 ，風(fēng)荷載組合值系數(shù)為 ，地震荷載組合值系數(shù)為。 永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)按規(guī)定來(lái)?。寒?dāng)其效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)不利時(shí)，對(duì)由可變荷載效應(yīng)控制的組合取 ，對(duì)由永久荷載效應(yīng)控制的組合取 ；當(dāng)其效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)有利時(shí)，一般情況下取 ，對(duì)結(jié)構(gòu)的傾覆、滑移或漂移驗(yàn)算取 。 作用效應(yīng)組合 結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件在使用期間，可能遇到同時(shí)承受永久荷載和兩種以上可變荷載的情況。 m 表 64 活荷載作用下梁端剪力及柱軸力 ()kN 荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 A柱 B柱 VA=VB VB=VC VA=－ VB VB=VC VA VB VB=VC N頂 =N底 N頂 =N底 0 39 0 0 0 0 0 表 65 豎向荷載 作用下邊柱剪力 ()kN 層次 恒載作用下 活載作用下 雪荷載 M上 M下 V M上 M下 V M上 M下 V 6 5 4 3 2 1 表 65 豎向荷載作用下中柱剪力 ()kN 層次 恒載作用下 活載作用下 雪荷載 M 上 M 下 V M 上 M 下 V M 上 M 下 V 6 5 4 3 2 1 40 ()()()()()() () ()()()()()() 圖 66 活載、梁剪力、柱軸力圖 ()kN 注：圖中括號(hào)中數(shù)值為雪載作用下的剪力、軸力。 m MBE=1/3 g‘ 中 L2中 =1/3 = 其余層軸力計(jì)算同頂層，但需要考慮該層上部柱的軸力的傳遞。241 lqVV CB ?? 39。 m MEB=61 P‘ BCL2BC=61 = m （ 2）、樓面活荷載化為等效均布荷載計(jì)算如下：（ 1～ 5層） P’ AB=（ 1－ 2α 2＋α 3） PAB＝（ 1－ 2 ＋ ） 5＝ P‘ BC＝ 85 Pbc＝ 85 ＝ MAB=121 P’ ABL2AB=121 = m MBE6=31 P‘ BC6L2=31 =活載作用下，頂層梯形荷載化為等效均布荷載 活荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算 活荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算也采用彎距二次分配法計(jì)算，并將梁端節(jié)點(diǎn) 彎矩?fù)Q算成梁端柱邊彎矩值和剪力值， 以備內(nèi)力組合時(shí)用。但求得的梁的跨中彎矩卻比最不利荷載位置法的計(jì)算結(jié)果要小，因此對(duì)梁跨中彎矩應(yīng)乘以 ～ 的系數(shù)予以增大。 35 l 為柱長(zhǎng)度。 表 62 恒荷載作用下的梁端剪力和柱力 層次 由荷載產(chǎn)生 由彎矩產(chǎn)生 總剪力 柱子軸力 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 A柱 B柱 VA=VB VB=VC VA=VB VB=VC VA VB VB=VC N頂 N 底 N頂 N 底 6 0 5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 注： N底＝ N頂＋柱自重 ( )kN 。2q 分別為矩形和三角形荷載 ，計(jì)算原理是桿件彎矩平衡，即 AB 跨 l MMVV BAABBA ???? BC 跨 因?yàn)?BC 跨兩端彎矩相等， 故 0?? CB VV ②柱的軸力計(jì)算： 頂層柱頂軸力由節(jié)點(diǎn)剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到，柱底軸力為柱頂軸力加上柱的自重。1 4121 lqlqVV CB ??? 39。 恒載作用下梁的剪力以及柱的軸力、剪力計(jì)算 ①梁端剪力由兩部分組成： 34 ，計(jì)算公式為： )1(221 1211 ????? lqlqVV BA 1q 、 2 分別為矩形和梯形荷載 239。 表 61 恒載作用下的框架彎矩二次分配法 上柱 下柱 右梁 6 左梁 上柱 下柱 右梁 32 5 4 3 2 33 1 圖 65 恒載作用下的框架彎矩圖 (kNm? ) 計(jì)算恒載和活載作用下梁端剪力和柱軸力 。 m MEB=61 g‘ 中 L2中 =61 = m 其余層 : g 邊 ＝ g7AB1＋（ 1－ 2α 2＋α 3） g7AB2 ＝ +(12 +) = g 中 ＝ g7BC1＋ 58 g7BC2＝ +58 = kN/m 桿固端彎矩 MAB=121 g’ 邊 L2邊 =121 = m MBE=1/3 g‘ 中 L2中 =1/3 = 對(duì)于邊節(jié)點(diǎn)，與節(jié)點(diǎn)相連的各桿件均為固接，因此桿端近端的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度 4Si? ， i 為桿件的線剛度，分配系數(shù)為 111jSS? ；對(duì)于中間節(jié)點(diǎn)，與該節(jié)點(diǎn)相連的走道梁的遠(yuǎn)端轉(zhuǎn)化為滑動(dòng)支座，因此轉(zhuǎn)動(dòng)剛度 Si? ，其余桿端 4Si? ，分配系數(shù)計(jì)算過(guò)程如下： 梁上分布荷載由矩形和梯形兩部分組成，在 求固端彎矩時(shí)可直接根據(jù)圖示荷載計(jì)算，也可根據(jù)固端彎矩相等的原則，先將梯形分布荷載以及三角形分布荷載，化為等效均布荷載，等效均布荷載的計(jì)算公式如圖所示。 內(nèi)力計(jì)算