預(yù)應(yīng)力課程設(shè)計(jì)--全預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁設(shè)計(jì)計(jì)算書(參考版)
2025-06-08 23:15本頁(yè)面
【正文】 1 1111 ??????? ???? kNAN ppep 6 2 81 0 0 0/4 4 4 8) 2 91 3 9 5(1 ????? ? mmepn ? ???????? ???? MP atct? （ 2）下緣混凝土應(yīng)力 ckn PkGn pnpn ptcc fWMW eNAN 11 ????? MP afMP a cktct ???????? 計(jì)算結(jié)果表明，在預(yù)施應(yīng)力階段，梁的上下緣均不出現(xiàn)拉應(yīng)力，滿足規(guī)范要求。 （ 1）上緣混凝土應(yīng)力 tkn PkGn pnpnptct fWMWeNAN 39。 九、 短暫狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算 預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu) 按短暫狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)計(jì)算構(gòu)件在制造、運(yùn)輸及安裝等施工階段，由 預(yù)加力（扣除相應(yīng)的應(yīng)力損失）、構(gòu)件自重及其它施工荷載引起的截面應(yīng)力。 （ 3）斜截面主應(yīng)力驗(yàn)算 一般取變截面點(diǎn)分別計(jì)算截面上梗肋、形心軸和下梗肋處在標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合作用下的主壓應(yīng)力，應(yīng)滿足 ckcp ?? 的要求。1139。0 21239。計(jì)算時(shí)作用取其標(biāo)準(zhǔn)值，不計(jì)分項(xiàng)系數(shù)，汽車荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù)。 （ 2） 預(yù)應(yīng)力引起的反拱計(jì)算以及預(yù)拱度設(shè)置 預(yù)應(yīng)力引起的反拱近似的按等截面梁計(jì)算，截面剛度按跨中 截面凈截面確定，即取 2161240 104 9 3 5 9 9 3 mmNIEB nc ????????? ，反拱長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)采用 ??? ， 預(yù)應(yīng)力引起的跨中撓度按等截面梁計(jì)算公式為 26 02/,2 B Mf plMp ??? ??? 2/,lM? 為跨中截面作用單位力 1P? 時(shí)，所產(chǎn)生的 1M 圖在半跨范圍內(nèi)的面積： 164221 22/, LLLlM ????? pM 為半跨范圍內(nèi) 1M 圖重心 （ 距離支點(diǎn) L/3）處所對(duì)應(yīng)的預(yù)加力引起的彎矩圖的縱坐標(biāo) ppp eNM ? 其中 pN 為有效預(yù)加力， pe 為距支點(diǎn) L/3 處的預(yù)應(yīng)力束偏心距，由以上數(shù)據(jù)得由預(yù)加力產(chǎn)生的跨中反拱為 mmfp 62 ?? ?????? 將預(yù)加力引起的反拱與按荷載短期效應(yīng)影響產(chǎn)生的長(zhǎng)期撓度值相比較可知 mmfmmf sp ??? ?? 由于預(yù)加力產(chǎn)生的長(zhǎng)期反拱值大于按荷載短期效應(yīng)計(jì)算的長(zhǎng)期撓度，所以可以不設(shè)預(yù)拱度。 恒載內(nèi)力值： mkNM PkG ?? 10541 ， mkNM mkG ?? ， mkNM kG ?? kNV PkG ? ， kNV mkG ? ， kNV kG ? 活載內(nèi)力值： mkNM kQ ?? ， mkNM kQ ?? ， ??? kNV kQ ? ， kNV kG ? 變截面點(diǎn)處主要截面幾何性質(zhì)見(jiàn)表 24 表 17 計(jì)算點(diǎn) 受力階段 A1 yx1 d S1 上梗肋處 階段 1 階段 2 階段 3 形心位置 階段 1 階段 2 階段 3 下梗肋處 階段 1 階段 2 階段 3 變截面處的有效預(yù)應(yīng)力為 M P alc o npe 1 2 2 3 51 3 9 511l ??????? ? ???? kNAN ppep 0 2 31 0 0 0/4 4 4 1 2 9 ???? ? 預(yù)應(yīng)力筋彎起角度分別為： ?? ? ， ?? ? ， ??? pp ?? ，將上述值代入公式求得上梗肋、形心軸、下梗肋處的主拉應(yīng)力見(jiàn)下表： 計(jì)算點(diǎn)位置 正應(yīng)力 剪應(yīng)力 主拉應(yīng)力 上梗肋 形心 下梗肋 表 18 上梗肋主拉應(yīng)力最大，其數(shù)值為M P afM P a tktp a x, ??????? 25 變形計(jì)算 （ 1）使用階段撓度計(jì)算 使用階段的撓度值，按短期荷載效應(yīng)組合計(jì)算，并考慮撓度長(zhǎng)期影響系數(shù) ?? ，對(duì) C50 混凝土 ??? ，剛度 00 IEB c? 。 （ 2）斜截面抗裂性驗(yàn)算 斜截面抗裂性驗(yàn)算以主拉應(yīng)力控制，一般去變截面點(diǎn)分別計(jì)算截面上梗肋、形心軸和下梗肋處在何在短期效應(yīng)組合作用下的主拉應(yīng)力，應(yīng)滿足 tktp ?? 的要求。 混凝土收縮、徐變損失的計(jì)算見(jiàn)下表 表 15 混凝土收縮、徐變損失 截面 eps r rps Np MGK spc預(yù) spc 自 spc sl6 支點(diǎn) 變截面 L/4 跨中 預(yù)應(yīng)力損失組合 上述各項(xiàng)預(yù)應(yīng)力損失 匯總 情況組合列于下表 16 表 16 截面 sl,I sl,II 鋼束 1 鋼束 2 鋼束 3 鋼束 4 平均 鋼束 1 鋼束 2 鋼束 3 鋼束 4 平均 支點(diǎn) 變截面 L/4 跨中 七、 正常使用極限狀態(tài)計(jì)算 全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件抗裂性驗(yàn)算 （ 1）正截面抗裂性驗(yàn)算 22 正截面抗裂性驗(yàn)算以跨中截面 受拉邊的正應(yīng)力控制。 鋼筋應(yīng)力松弛損失的計(jì)算見(jiàn)下表 表 14 鋼束松弛損失 截面 spe (MPa) s L5 (MPa) 20 鋼束 1 鋼束 2 鋼束 3 鋼束 4 鋼束1 鋼束2 鋼束3 鋼束4 支點(diǎn) 變截面 L/4 跨中 混凝土收縮徐變損失 6l? psttpcEpttcspl E ?? ????? 151 ][ ),(),(6 00? ?? pnGknpnppc eIMINAN ???? nnpsps AIiie /,1 222 ???? 式中： pc? —— 構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處，由預(yù)加力（扣除相應(yīng)階段應(yīng)力損失）和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； ),(0ttcs?—— 預(yù)應(yīng)力筋傳力錨固齡期為 0t ，計(jì)算齡期為 t 時(shí)的混凝土收縮應(yīng)變； ),(0t?—— 加載齡期為 0t ，計(jì)算齡期為 t 時(shí)的混凝土徐變系數(shù)； ? —— 構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋配筋率， nsp AAA /)( ??? 。預(yù)應(yīng)力分批張拉損失的計(jì)算見(jiàn)下表。 當(dāng) llf ? 時(shí)，離張拉端 x 處由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的、 考慮反摩擦后的預(yù)拉力損失為ffx l xl ???? ?? ， fdl?? ??? 2 當(dāng) xlf ? 時(shí)，表示該截面不受反摩擦影響。 六、 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算 摩阻損失 1l? ]1[ )(1 kxc o nl e ???? ???? 式中： con? —— 張拉控制應(yīng)力， M P
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